Početna > Zakon

proizvodnju eksploziva i koji sadrže njihove proizvode 1. Oprema mora biti projektovana uzimajući u obzir fizičko-hemijska i eksplozivna svojstva eksploziva i proizvoda namenjenih za upotrebu: osetljivost na udar i trenje, izloženost pozitivnim i negativnim temperaturama, hemijsku aktivnost i sposobnost stvaranja novih proizvoda, naelektrisanje, sklonost ka prašina, zgrušavanje, raslojavanje, pogodnost za pneumatski transport ili pumpanje kroz cijevi i druga svojstva koja direktno ili indirektno utiču na sigurnost sistema „eksplozivna oprema“. 2. Dizajn opreme mora osigurati sigurnost operativnog osoblja, kao i tehničke karakteristike i režime rada koji su u skladu sa zahtjevima regulatorne i tehničke dokumentacije za eksplozive i proizvode namijenjene za upotrebu, uključujući: mogućnost slobodnog pristupa radi inspekcije i čišćenje jedinica u kojima su eksplozivi i proizvodi izloženi mehaničkom naprezanju, kao i na mjestima gdje može doći do nakupljanja ostataka eksploziva, maziva i drugih proizvoda; ograničavanje mehaničkih opterećenja na eksplozive i proizvode na sigurne granice; zaštita crijeva, uzemljivača cjevovoda, šipki, električnih instalacija od habanja tokom rada; usklađenost sa parametrima navedenog termičkog režima, uklj. otklanjanje pregrijavanja u komponentama i dijelovima koji su u kontaktu sa eksplozivima i proizvodima i, po potrebi, kontrola temperature; doziranje eksplozivnih komponenti; ugrađeno suzbijanje prašine; blokiranje opasnog kršenja redoslijeda operacija; daljinsko upravljanje opasnim operacijama; pouzdana i pravovremena kontrola tekućih tehnoloških procesa, pouzdani svjetlosni i (ili) zvučni alarmi o nastanku ili približavanju opasnih (vanrednih) stanja. 3. Prilikom odabira materijala za izradu posuda i aparata uzeti u obzir temperaturu zida (minimalna negativna i maksimalna izračunata), hemijski sastav, prirodu okoline (korozivna, eksplozivna, požarno opasna, itd.) i tehnološka svojstva tvari. Materijali ne bi trebalo da ulaze u interakciju sa reakcionom masom, parama ili prašinom supstanci koje se obrađuju. 4. Za izradu pojedinačnih dijelova može se koristiti toplotno otporna električno vodljiva plastika dovoljne čvrstoće. 5. Sklopovi sa trljajućim i udarnim dijelovima koji nemaju direktan kontakt sa eksplozivima i proizvodima, ali su napravljeni od materijala koji stvaraju varnice, moraju biti pouzdano izolovani od eksploziva i proizvoda ili prekriveni plastikom, ili hermetički zatvoreni kućištem od materijala koji ne proizvode varnice. 6. U svim slučajevima, osim ako je to određeno posebno regulisanim uslovima rada jedinica, dizajn opreme mora da spreči ulazak eksploziva u zazore između delova koji se trljaju i sudaraju. Ovo posljednje se može postići korištenjem odgovarajućih zaptivki, daljinskih ležajeva, okretnih puža i sličnih rješenja. 7. Na putevima prolaza eksploziva ne bi trebalo da postoje pričvršćivači (zavrtnji, klinovi, klinovi, klinovi, klinovi). 8. U navojnim spojevima izvan putanje prolaza eksploziva potrebno je predvidjeti šljef ili neki drugi način fiksiranja zatvarača. 9. Oprema u kojoj se proizvode ili prerađuju eksplozivi koji se mogu raspasti ako se duže vrijeme ostave u posudi ili aparatu ne smije imati stajaće zone u kojima je moguće nakupljanje tvari. Dizajn komponenti opreme mora isključiti mogućnost ulaska maziva u eksploziv. 11. Prilikom rada opreme, zagrijavanje površina komponenti i dijelova na kojima se može taložiti eksplozivna prašina ne smije prelaziti 60 o C. To se mora osigurati odabirom odgovarajućih režima rada i samo u izuzetnim slučajevima (cijevovodi i omotači sa toplom vodom). , izduvne cevi motora sa unutrašnjim sagorevanjem, grejači, izmenjivači toplote) korišćenjem toplotne izolacije. 12. Spoljne površine posuda i aparata sa temperaturom većom od 45 o C moraju imati toplotnu izolaciju. Toplinska izolacija se pričvršćuje na mjestu ugradnje, za šta se u projektu posuda i aparata moraju predvidjeti uređaji za pričvršćivanje toplinske izolacije. Materijali za toplinsku izolaciju moraju biti vatrootporni i ne smiju biti u interakciji s obrađenim tvarima. Posude i aparati moraju imati uređaje koji sprječavaju ulazak eksploziva između toplinske izolacije i njihove vanjske površine. 13. Upotrijebljena maziva moraju biti navedena u pasošu (obrazcu) za opremu i u odgovarajućoj operativnoj dokumentaciji odobrenoj na propisan način. 14. Konstrukcija posuda i aparata mora isključiti, u svim predviđenim režimima rada, mogućnost pojave opterećenja u dijelovima i montažnim jedinicama koje mogu uzrokovati njihovo uništenje, što predstavlja opasnost za radnike. 15. Dizajn posuda i uređaja i njihovih pojedinačnih dijelova mora isključiti mogućnost njihovog pada ili prevrtanja u svim predviđenim uslovima rada i montaže (demontaže). 16. Dizajn stezanja, hvatanja, podizanja, utovara, itd. uređaji ili njihovi pogoni moraju isključiti mogućnost nastanka opasnosti u slučaju potpunog ili djelomičnog spontanog prekida napajanja, kao i spontanu promjenu stanja ovih uređaja kada se napajanje ponovo uspostavi. 17. Konstruktivni elementi posuda i aparata ne smiju imati oštre uglove, ivice, izbočine i druge površine sa nepravilnostima koje predstavljaju opasnost od povređivanja radnika, osim ako je njihovo prisustvo određeno funkcionalnom namjenom ovih elemenata. 18. Dijelovi opreme, uključujući cjevovode parnih, hidrauličkih, pneumatskih sistema, sigurnosne ventile, kablove i sl., čija mehanička oštećenja mogu uzrokovati opasnost, moraju biti zaštićeni ogradama ili smješteni tako da se spriječi njihovo slučajno oštećenje od strane radnika ili sredstva za održavanje. 19. Projekt plovila i aparata mora spriječiti spontano olabavljenje ili odspajanje spojnica montažnih jedinica i dijelova, kao i isključiti kretanje pokretnih dijelova izvan granica predviđenih projektom, ako to može dovesti do stvaranja opasne situacije. . 20. U projektovanju opreme mogu se koristiti pneumatski, hidraulički, električni i mehanički pogoni otporni na eksploziju. 21. Uzimajući u obzir namjenu, dizajn opreme i radni postupci propisani u operativnoj dokumentaciji moraju isključiti: ulazak stranih predmeta i tvari u eksploziv i proizvode, kao i atmosferske padavine, oštećenja električnih žica, detonirajućih kablova. , talasovode i druga sredstva inicijacije tokom procesa opterećenja. 22. Poklopci i mreže od čelika, koji se skidaju u toku rada, na spojevima sa okvirom otvora bunkera moraju biti ojačani materijalom koji ublažava udar i ne stvara varnice (guma, elastična plastika), uz preduzimanje mjera za zaštitu od nakupljanja potencijala statičkog elektriciteta. 23. Kako bi se spriječilo da strani predmeti uđu u prolaz eksploziva, na otvore za utovar i otvore kontejnera moraju se postaviti mreže. Veličina ćelija mreže ne smije biti veća od 15x15 mm za gramonite, granulotol, alumotol, 10x10 mm za ostale eksplozive i amonijum nitrat, au slučaju perforiranih (okruglih) rupa, prečnika: 18 i 12 mm. Kako bi se izbjeglo stvaranje čepova tijekom pneumatskog punjenja, potrebno je poštivati ​​uvjet da veličina ćelija sita nije veća od 1/2 promjera nazivnog promjera cjevovoda za punjenje. 24. Dizajn opreme mora spriječiti da materijali vise u kantama, komorama i drugim jedinicama za skladištenje i prijenos. Ako je nemoguće ispuniti ovaj zahtjev, oprema mora biti opremljena efikasnim i sigurnim sredstvima za eliminaciju ili sprječavanje eksplozivnih zastoja. 25. Kod pužnih transportera mora se isključiti mogućnost utiskivanja eksploziva ili njihovih komponenti u krajnje dijelove vijaka, ulaska proizvoda u ležajeve i trenja pužnog vijka o unutrašnje zidove kućišta. Kako bi se spriječilo utiskivanje eksploziva u krajnje dijelove svrdla, vijčana konstrukcija mora omogućiti prekid protoka eksploziva korištenjem zaokreta na kraju puža. U svim slučajevima, dužinu vijaka treba uzeti tako da se isključi trenje njegovih rebara o kućište, uključujući i zbog skretanja. 26. Vibracioni dodaci se mogu koristiti samo za eksplozive koji se ne raslojavaju kada su izloženi vibracijama. 27. Za kretanje tečnih komponenti i eksploziva koji teče duž puteva opreme, dozvoljena je upotreba crevnih i vijčanih pumpi.28. Trakasti transporteri za dopremanje eksploziva i proizvoda moraju biti zaštićeni od klizanja i opremljeni sistemom koji omogućava duplo isključivanje u bilo kojoj tački duž dužine. Širina transportne trake mora odgovarati dizajnu transportne trake i biti ne veća od jedne i pol širine vreće eksploziva (amonijum nitrata). Prilikom transporta granuliranog eksploziva u rasutom stanju, širina trake mora biti najmanje 3 puta šira od gomile eksploziva na traci. Konstrukcija trakastih transportera mora da spreči dospevanje eksploziva na zatezne bubnjeve i potporne valjke, kao i da obezbedi da se transportna traka očisti od prianjajućih eksplozivnih čestica upotrebom posebnih uređaja. Transporteri mogu koristiti samo trake napravljene od materijala otpornih na plamen koji su u skladu sa važećim standardima. 29. U slučajevima kada vratilo pokreće izvršna tijela uređaja za mljevenje, miješanje, transport ili doziranje smještena u komorama ili šupljinama u kojima se može nalaziti eksploziv, ležajevi vratila moraju biti udaljeni. Vidljivi razmak između ležajeva i zida koji razdvaja put eksploziva mora biti najmanje 40 mm. Ugradnja visećih ležajeva koji se nalaze unutar eksplozivnog toka nije dozvoljena. Tamo gdje osovina prolazi kroz zid koji razdvaja put kretanja eksploziva, potrebno je postaviti zaptivke. 30. Daljinski ležajevi moraju biti zaptivni ugradnjom zaptivki u poklopce ležaja. Mjenjači i ležajevi moraju imati konstrukciju koja pouzdano štiti od curenja ulja i sprječava ulazak vlage, prljavštine i prašine u njih. 31. U svim slučajevima, materijali za jastuke i pakovanje (zaptivke) ne smeju hemijski reagovati sa eksplozivima i njihovim komponentama. 32. Posude za zapaljive tečnosti na mašinama za punjenje moraju imati pregrade za gašenje, ventilacione otvore ili sigurnosne ventile u obliku membrana projektovanih da istiskuju sadržaj pod pritiskom od 0,05 MPa iznad maksimalno dozvoljenog ili topljivi element koji se sruši na temperaturi od 110 - –115 o C. Sigurnosni ventili treba da se nalaze na vrhu kontejnera. Moraju se poduzeti mjere za zaštitu ventila od bilo kakvog oštećenja. 33. Stepen punjenja posuda za zapaljive zapaljive tečnosti i oksidacione rastvore ne treba da prelazi 90% njihovog kapaciteta. 34. Za servisiranje utovarnih vrata koja se nalaze na visini većoj od 1,5 m od nivoa poda (platforme) potrebno je obezbijediti radne platforme opremljene ljestvama za penjanje, ogradama i rukohvatima. 35. Prije utovara eksploziva i komponenti u uređaje, moraju se preduzeti mjere za sprječavanje mogućnosti ulaska stranih predmeta u ove uređaje (filtriranje tečnih komponenti, prosijavanje ili magnetsko odvajanje rasutih materijala). Potreba za kombinovanjem ovih kontrolnih operacija određena je direktivnim tehnološkim procesom. Veličine oka sita za prosijavanje komponenti moraju biti navedene u pravilniku o tehnološkom procesu. 36. Svi uređaji, oprema, komponente, dijelovi, instrumenti, instrumenti i drugi predmeti koji su bili u kontaktu sa eksplozivom koji su postali neupotrebljivi i koji su podložni daljoj upotrebi ili uništavanju moraju se prvo očistiti, oprati i po potrebi ispaliti. 37. Oprema za mesta za proizvodnju i pripremu eksploziva i proizvoda koji se neposredno koriste za proizvodnju i preradu eksploziva i proizvoda mora biti u skladu sa zahtevima projektne dokumentacije izrađene u skladu sa ovim propisima i zahtevima odgovarajućih standarda. 38. Promjene u dizajnu opreme u upotrebi su dozvoljene samo ako postoji odgovarajuća projektna dokumentacija odobrena na način koji je utvrdila organizacija i dogovorena sa proizvođačem ove opreme. 39. Za svu opremu koja se stavlja u pogon moraju se izraditi pasoši (obrasci) u kojima se navode osnovni zahtjevi za njihov rad. Uvezena oprema ili oprema proizvedena po stranim licencama mora ispunjavati sigurnosne zahtjeve predviđene ovim tehničkim propisima. Član 22. Zahtjevi za transportna sredstva mehanizacije tehnološke, transportne, utovarno-istovarne i skladišne ​​poslove

1. Glavni posebni zahtjevi za mašine za dizanje i transport i pomoćne uređaje koji se koriste u eksplozivno i požarno opasnim prostorijama i vanjskim instalacijama za rad sa eksplozivnim i požarom opasnim teretom moraju biti:

Otklanjanje uticaja električnih varnica i pražnjenja, varnica od trenja i udara, zagrejanih površina na eksplozivnu sredinu koja okružuje opremu i transportovani teret;

isključenje mjesta nepristupačnih za čišćenje kako bi se spriječilo stagnacija, zadržavanje, stvaranje kore i štipanje proizvoda;

korištenje materijala za izradu strukturnih elemenata strojeva, uzimajući u obzir prirodu agresivnog djelovanja transportiranih tvari, karakteristike tehnoloških procesa i sigurnosne zahtjeve;

isključenje interakcije transportiranog proizvoda sa mazivima, radnim fluidima hidrauličkih sistema, ako takva interakcija dovodi do požara ili eksplozije.

2. Za obavljanje poslova dizanja i transporta u proizvodnim, skladišnim prostorijama, utovarno-istovarnim prostorima, u železničkim vagonima sa eksplozivnim i zapaljivim materijama koje se nalaze u ambalaži, sanducima, kutijama, dozvoljena je upotreba komercijalno proizvedenih mašina za dizanje i transport i pomoćnih uređaja opšte namjene, u skladu sa zahtjevima Dijela 1 i čija je nosivost veća od nominalne bruto težine ambalaže eksploziva i njihovih proizvoda. 3. Mehanizmi za podizanje tereta za mašine za dizanje koje se koriste za transport eksploziva i zapaljivih tereta moraju biti opremljeni sa dvije kočnice i imati faktor sigurnosti teretnog užeta od najmanje šest.4. Eksplozivne materije u tečnom stanju ili u obliku suspenzije treba transportovati, po pravilu, ubrizgavanjem, kao i korišćenjem membranskih, membranskih i drugih pumpi posebno dizajniranih za ove namene. 5. Prilikom prenošenja zapaljivih materija i proizvoda kontinuiranim transportom iz jedne prostorije (zgrade) u drugu prostoriju (zgradu) izolovanu od nje, moraju biti ugrađeni automatski uređaji za sprečavanje širenja požara. 6. Prilikom prenošenja eksploziva iz jedne zgrade u drugu kontinuiranim transportom, mora se isključiti prijenos detonacije duž transportnog lanca između zgrada, kao i širenje plamena u slučaju požara. Upotreba pneumatskog vakuum transporta za transport eksploziva između skladišta i procesnih zgrada nije dozvoljena. Transporteri koji transportuju vatru i eksplozivne materije moraju imati uređaje za blokiranje koji obezbeđuju zaustavljanje u slučaju klizanja, loma vučnih delova ili zaglavljivanja vijka. Transporteri sa kosim i vertikalnim dijelovima trase moraju imati sigurnosne uređaje koji sprječavaju spontano pomicanje vučnog elementa ili transportiranog tereta. 7. Operaterima koji vrše lokalnu ili daljinsku kontrolu rada mašina za dizanje i transport u zonama opasnim od eksplozije i požara mora se obezbijediti mogućnost evakuacije. Kontrola kretanja mašina za dizanje i mehanizama koji se koriste za pomicanje eksplozivnih i požarno opasnih tereta mora biti zasnovana na podu. Član 23 . Zahtjevi za opskrbu toplinom, vodosnabdijevanje i kanalizacija 1. Opskrba toplinom i vodom za proizvodnju eksploziva i proizvoda mora se vršiti vodeći računa o obezbjeđenju tehnoloških potreba, nesmetanom zaustavljanju procesa u slučaju iznenadnih ograničenja u opskrbi toplinom i vodom, te potrebama za otklanjanje vanrednih situacija. 2. Snabdijevanje parom tehnoloških potrošača glavnih proizvodnih objekata vršiti kroz dva magistralna cjevovoda sa proračunskim opterećenjem od 70% ukupne potrošnje za svaki. 3. Ogranci toplotnih cjevovoda od glavne mreže moraju biti izvedeni u dvije cijevi do onih zgrada u kojima nisu dozvoljeni prekidi u opskrbi toplinom tehnoloških potrošača zbog sigurnosnih uslova ili gubitka kvaliteta proizvoda. 4. Nije dozvoljeno uvođenje toplovodnih mreža u prostore sa eksplozivno i požarno opasnim, kao i korozivnim materijama. Uvodi za rashladnu tečnost, grejna mesta, instalacije za grejanje vode koje služe industrijama opasnim od eksplozije i požara moraju biti smeštene u izolovanim prostorijama sa nezavisnim ulazima izvana, iz lokalnih ćelija ili iz sigurnih hodnika. U prostorijama dovodnih ventilacionih komora dozvoljeno je postavljanje grejnih jedinica i jedinica za grejanje vode. Za grijanje industrijskih prostorija u kojima se emituje eksplozivna prašina treba koristiti grijanje zraka u kombinaciji sa prisilnom ventilacijom, ili grijanje vode, ili kombinirano grijanje zrak-voda sa temperaturom na površini uređaja za grijanje ne većom od 80 o C. 5. Voda u zgradi opskrbna mreža mora obezbijediti iznos maksimalnih troškova za sistem automatskog gašenja požara, protivpožarne hidrante i eksterno gašenje požara. 6. Procijenjena potrošnja vode za vanjsko gašenje požara objekata kategorije A, Al, B, C, D je prihvaćena da iznosi najmanje 25 l/s. 7. Kapacitet vodosnabdevanja za gašenje požara u rezervoarima vodovodnog sistema preduzeća se bira uzimajući u obzir vreme rada automatskih sistema za gašenje požara u skladu sa Dodatkom 11. 8. Snabdevanje vodom za gašenje požara srednjih i baznih skladišta , deponije industrijskog otpada koje se nalaze van teritorije preduzeća obezbeđuju se iz vatrogasnih rezervoara sa radijusom delovanja ne većim od 200 m ili iz hidranta koji se nalaze na prstenastoj vodovodnoj mreži. U ovom slučaju se uzima u obzir jedan požar, bez obzira na površinu teritorije, sa protokom vode od 20 l/s.

9. Kapacitivne strukture vodovodnog sistema (rezervoari, prijemne komore) moraju biti opremljene uređajima za unos vode vatrogasnim vozilima i imati slobodne ulaze sa tvrdom podlogom.

10. U cilju uštede slatke vode, vodosnabdijevanje preduzeća treba projektovati sa zatvorenim sistemima za potrebe hlađenja, kao i sistemima za ponovno korištenje otpadne nezagađene vode i prečišćene neutralizirane otpadne vode.

11. Pored hidranta na protivpožarnoj vodovodnoj mreži, potrebno je ugraditi i hidrante na mrežama rashladne vode cirkulacionih sistema koji prolaze u blizini eksplozivno i požarno opasnih objekata.

12. Industrijske otpadne vode koje sadrže proizvodne proizvode, po pravilu se ispuštaju u lokalne objekte za prečišćavanje nezavisnim (industrijskim) kanalizacionim sistemom.

13. Prilikom odlaganja industrijskih otpadnih voda zajedno sa kućnim otpadnim vodama kroz kombinovani kanalizacioni sistem, pod uslovom da se mogu zajedno transportovati i prečišćavati, sadržaj zagađivača u otpadnim vodama ne bi trebalo da prelazi dozvoljene koncentracije za postrojenja za biološki tretman.

14. Otpadne vode koje sadrže nitroestere ispuštaju se kroz nezavisnu posebnu mrežu u postrojenje za razgradnju i neutralizaciju. Neutralisana otpadna voda se šalje u postrojenja za biopročišćavanje zajedno sa komunalnom vodom preduzeća. 15. Otpadne vode iz proizvodnje eksplozivnih eksploziva, proizvodnje koje sadrže materije prve klase opasnosti, moraju se potpuno zahvatiti i neutralisati direktno u objektu, nakon čega se mogu ispuštati u kontrolni bunar, a zatim u kanalizacionu mrežu. 16. Potreba za atmosferskom kanalizacijom i tretmanom atmosferskih voda utvrđuje se u zavisnosti od gustine teritorije, prirode kolovozne površine i mogućeg stepena zagađenja.

Član 24. Zahtjevi za ventilaciju

1. Eksplozivni proizvodni objekti u kojima se štetne pare, gasovi i prašina ispuštaju u vazduh moraju biti opremljeni ventilacionim uređajima, a ventilacija se vrši po sistemu koji sprečava mogućnost prenošenja požara iz jedne prostorije u drugu kroz vazduh. kanale i sprečava nastanak požara u njima.2 . U fazama proizvodnje sušenja, prosijavanja i zatvaranja eksploziva, osim TNT-a, dinitronaftalena i drugih neosjetljivih na mehanička opterećenja, izduvnu ventilaciju treba izvoditi pomoću ejektora.U proizvodnji nitroetera i drugih tečnih eksploziva, balističkih prahova, eksploziva i mješavina na bazi na njima, kao i pri opremanju proizvoda sa ovim supstancama, gdje pri uklanjanju plinova i para iz procesne opreme može doći do stvaranja kondenzata osjetljivog na mehanička naprezanja, zrak koji se izbacuje mora se zagrijati na temperaturu koja sprječava kondenzaciju para i plinova. . 3. Vazduh uklonjen lokalnim usisavanjem, koji sadrži štetne eksplozivne i požarno opasne materije, pre ispuštanja u atmosferu, mora se prečistiti do dozvoljenog nivoa zagađenja vazduha na industrijskoj lokaciji, kao i do maksimalno dozvoljene koncentracije u vazduhu naseljena područja. 4. Izduvni sistemi koji uklanjaju eksplozivnu i požar opasnu prašinu moraju biti opremljeni filterima sa vodenim mlazom ili drugim filterima koji sprečavaju ispuštanje prašine u atmosferu.Rad izduvnog ventilatora mora biti povezan sa sistemom za raspršivanje filtera i, ako potrebno, sa tehnološkom opremom. Filter se mora postaviti uzvodno od ventilatora duž protoka zraka. Filteri se mogu instalirati kako unutar procesnih prostorija, tako iu odvodnoj ventilacionoj komori. 5. Industrijske prostorije opasne od eksplozije i požara povezane jedni s drugima otvorenim, nezaštićenim tehnološkim ili vratima mogu se opsluživati ​​zajedničkim ventilacionim sistemima. Nije dozvoljeno ispuštanje u jedan ventilacioni sistem para i gasova, proizvoda čija interakcija može stvoriti opasnost od požara, eksplozije i opreme štetnih proizvoda. Eksplozijsko i požarno opasne prostorije koje imaju samostalne vanjske ulaze koji međusobno ne komuniciraju i nisu povezani jednim tehnološkim postupkom moraju biti opskrbljene nezavisnim ventilacionim sistemima za svaku prostoriju. 6. Isključene eksplozivno i požarno opasne industrijske prostorije istog tehnološkog procesa, koje se nalaze u okviru istog sprata, mogu se opsluživati ​​zajedničkim dovodnim ventilacionim sistemima kolektorskog tipa, pod sledećim uslovima: ukupna površina servisiranog prostorija ne smije biti veća od 1100 m2; svaka izolirana prostorija mora biti opskrbljena nezavisnim dovodnim zračnim kanalima koji dolaze iz kolektora; samozatvarajući nepovratni ventil mora biti instaliran na svakoj grani od razvodnika unutar ventilacionog plenuma; kolektori treba da budu smešteni unutar prostorija namenjenih za ugradnju ventilacione opreme (ventilacione komore), ili van zgrade. U nekim slučajevima je dozvoljeno postaviti kolektor u sigurnu prostoriju na mjestu dostupnom za servisiranje nepovratnih ventila; zaštita prolaznih zračnih kanala položenih kroz druge prostorije mora biti osigurana standardiziranom granicom otpornosti na vatru od najmanje 0,5 sati; dužina zračnog kanala od kolektora do najbližeg izlaza zraka mora biti najmanje 4 m; 7. Potreba za ventilacijom u slučaju nužde i količina oslobođenih štetnih materija za izračunavanje razmjene zraka u svakom pojedinačnom slučaju određuju se direktivnim tehnološkim postupkom. Ventilacija u slučaju nužde mora se automatski uključiti i duplicirati ručnim aktiviranjem izvan servisirane prostorije na ulazu u nju. 8. Izduvni ventilatori koji pokreću vazduh pomešan sa eksplozivnim i požarno opasnim materijama moraju biti projektovani tako da spreče mogućnost izazivanja požara ili eksplozije transportovanog medija. 9. Dovodni ventilatori koji opslužuju industrijske prostore, gdje je tehnološki proces povezan sa ispuštanjem para rastvarača, prašine eksplozivnih materija i sastava, mogu se prihvatiti u normalnoj izvedbi od ugljičnog čelika, pod uslovom da je ugrađen samozatvarajući nepovratni ventil. na vazdušnim kanalima posle ventilatora i grejača, sprečavajući prodor u ventilator, kada se zaustavi, i grejači eksplozivnih i zapaljivih materija iz prostorija. 10. Ventilatori, kao i upravljački uređaji postavljeni na vazdušnim kanalima koji odvode vazduh iz proizvodnih prostorija, ukoliko u toku tehnološkog procesa nema oslobađanja eksplozivnih para ili prašine, mogu se prihvatiti u normalnoj izvedbi od ugljeničnog čelika. U izduvnim sistemima sa mokrim čišćenjem vazduha koji transportuju prašinu iz amonijum perhlorata, kalijum hlorata i amonijum nitrata, ventilatori se prihvataju u normalnoj verziji od čelika otpornog na kiseline, pod uslovom da se ventilatori ugrađuju iza filtera. 11. Ako je proces proizvodnje u zatvorenoj zgradi povezan sa oslobađanjem toksičnih gasova, para i prašine, dovod spoljašnjeg vazduha za sisteme za snabdevanje mora se vršiti sa spoljašnje strane šahta. Dozvoljeno je direktno uvlačenje vanjskog zraka iz prostora između šahta i zgrade ako su sve izduvne jedinice opremljene efikasnim uređajima za čišćenje sa stepenom prečišćavanja od najmanje 90%, dok se ventilacione emisije moraju vršiti izvan zone cirkulacije. 12. U tehnološkim jedinicama za dovod vazduha, ventilatori koji upumpavaju vazduh u tehnološke uređaje koji emituju eksplozivne pare ili prašinu moraju imati konstrukciju otpornu na varnice. Dozvoljena je upotreba ventilatora sa povećanom zaštitom od iskrenja. U slučajevima kada su pločasti ili rebrasti grijači bez obilaznog kanala ugrađeni između ventilatora i procesnog uređaja, ventilatori se mogu koristiti od ugljičnog čelika. U tom slučaju, nakon grijača duž strujanja zraka, unutar ventilacijske komore mora se ugraditi samozatvarajući protueksplozijski nepovratni ventil. Regulacioni i drugi elementi unutar proizvodnih prostorija moraju biti otporni na eksploziju. 13. Prilikom usisavanja parno-vazdušne mešavine rastvarača za rekuperaciju u procesnim prostorijama B kategorije potrebno je ugraditi filtere za ulje koje se nalaze uzvodno od protivpožarnog odvodnika duž strujanja mešavine pare i vazduha.14. Prostorije za opremu izduvnih sistema moraju ispunjavati zahtjeve zaštite od požara i eksplozije za proizvodne prostorije koje opslužuju, u zavisnosti od kategorije proizvodnih procesa koji se u njima nalaze. 15. Skladišta eksploziva su opremljena prirodnim sistemom izduvne ventilacije kako bi se spriječila kondenzacija vlage na površini ambalaže.16. U radionicama i pojedinačnim radnim mjestima gdje je moguće stvaranje prašine, dovodni zrak se mora distribuirati kroz razdjelnike zraka uz brzo slabljenje brzina, eliminirajući mogućnost izduvavanja prašine.17. Unutrašnja površina cevovoda ventilacionog sistema mora biti takva da se prašina proizvoda ne zadržava na njoj i da se može lako očistiti ili isprati od kontaminacije. Ventilacione jedinice moraju imati otvore u vazdušnim kanalima za pranje i čišćenje unutrašnje površine vazdušnih kanala tokom generalnog čišćenja i pre popravke, kao i otvore za proveru stvarnih performansi i uzimanje uzoraka vazduha na sadržaj hemikalija. Član 25. Električni zahtjevi i

Početni podaci za proračune. Ciljevi nastavnog rada: - sistematizacija, konsolidacija i proširenje teorijskih i praktičnih znanja iz ovih disciplina; - sticanje praktičnih vještina i razvijanje samostalnosti u rješavanju inženjerskih problema; - priprema studenata za rad na daljim predmetima i diplomskim projektima UREĐAJ APARATA I IZBOR KONSTRUKCIJSKIH MATERIJALA Opis uređaja i principa rada aparata Reakcioni aparat je zatvorena posuda namenjena za...

Podijelite svoj rad na društvenim mrežama

Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se lista sličnih radova. Možete koristiti i dugme za pretragu

Uvod ...................................................................................................................................

1. Dizajn uređaja i...............................
   1. …………………………
   2. ……
   3. Izbor građevinskih materijala………………………………………..

1. Svrha proračuna i početni podaci……………………………………………………
   1. Svrha proračuna ……………………………………………………………………
   2. Dijagram dizajna uređaja……………………………………………………..
   3. Početni podaci za proračune……………………………………………….
   4. …………………………………………

1. Proračun čvrstoće glavnih elemenata aparata……………………………….
   1. ………………………………………………
      1. Proračun debljine zida kućišta opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska……………………………………………………………..
      2. Proračun debljine stijenke kućišta opterećene vanjskim pritiskom
      3. Proračun ljuske jakne opterećene unutrašnjim pritiskom
   2. Obračun dna ……………………………………………………………………..
      1. Proračun dna trupa opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska…………………………………………………………………………….
      2. Proračun debljine stijenke dna trupa opterećenog vanjskim pritiskom…………………………………………………………………………….
      3. Proračun dna jakne opterećene viškom unutrašnjeg pritiska…………………………………………………………………………….
   3. ………………………………………………..
   4. ………………………...
   5. Izbor i obračun potpore…………………………………………………………...

zaključci ………………………………………………………………………………………..

Bibliografija.......................................................................................

UVOD

Moderna hemijska proizvodnja sa specifičnim radnim uslovima opreme, koju često karakterišu visoki radni parametri (temperatura i pritisak) i generalno visoka produktivnost, zahteva stvaranje visokokvalitetnih uređaja.

Visok kvalitet uređaja karakteriše: visoka efikasnost; trajnost (radni vijek od najmanje 15 godina); efikasnost; pouzdanost; sigurnost; praktičnost i lakoća održavanja, ovisno o kvaliteti i izradi.

Ciljevi kursa:

Sistematizacija, konsolidacija i proširenje teorijskih i praktičnih znanja iz ovih disciplina;

Sticanje praktičnih vještina i razvijanje samostalnosti u rješavanju inženjerskih problema;

Priprema studenata za rad na daljim predmetima i diplomskim projektima

1. KONSTRUKCIJA UREĐAJA I IZBOR GRAĐEVINSKOG MATERIJALA

1. Opis uređaja i princip rada uređaja

Reakcioni aparat je zatvorena posuda dizajnirana za obavljanje različitih fizičkih i kemijskih procesa. Reaktorski aparati u kojima se odvija glavni proces kemijske tehnologije; mora raditi efikasno, tj. obezbeđuju određenu dubinu i selektivnost hemijske transformacije supstanci. Reaktor mora ispunjavati sljedeće zahtjeve: imati potrebnu reakcionu zapreminu; osigurati specificiranu produktivnost i hidrodinamički način kretanja reagujućih supstanci, stvoriti potrebnu faznu kontaktnu površinu, održati potrebnu izmjenu topline, nivo aktivnosti katalizatora itd.

Konstrukciju reakcionog aparata određuju brojni faktori: temperatura, pritisak, potreban intenzitet razmene toplote, konzistencija materijala koji se obrađuju, stanje agregacije materijala itd.

Na poklopcu i kućištu uređaja nalaze se dvije cijevi za dovod i ispuštanje proizvoda. Uz pomoć mješalice, tvari se miješaju. Za održavanje određene temperature unutar reaktora, aparat je opremljen plaštom na kojem se nalaze dvije cijevi za dovod grijaćeg sredstva i ispuštanje kondenzata.

1. Odabir dizajna glavnih elemenata uređaja

Elementi koji se odabiru i dizajniraju su: školjka (telo), dno, poklopac, plašt, mješalica, prirubnički priključci, oslonci.

Dizajn glavnih elemenata uređaja odabiremo u skladu s namjenom.

Za čelične cilindrične školjke, čije su školjke izrađene od valjanih limova, koristi se GOST 9617-76.

Biramo dno eliptičnog oblika sa prirubnicom na cilindru (GOST 6533-78) [strana 112, slika 7.1(a), 1]. Dimenzije dna trupa su uzete prema tabeli 7.2 str.116:

; ; .

Poklopci uređaja mogu biti odvojivi ili u potpunosti zavareni sa uređajem. Takvi potpuno zavareni uređaji obično su opremljeni otvorima koji su standardizirani. Dizajn otvora sa poklopcem prihvaćen je sa sfernim poklopcem, verzija 1 sa brtvom na spojnoj platformi.

Jakne su dizajnirane za vanjsko grijanje ili hlađenje tečnih proizvoda koji se prerađuju i čuvaju u aparatu. Po dizajnu, košulje su jednodijelne ili odvojive. Jednodijelne košulje su jednostavnije i pouzdanije u radu. Stoga prihvaćamo čelični jednodijelni plašt za čelični vertikalni aparat tipa 1 sa eliptičnim dnom i donjim izlazom proizvoda str.164:

; ; ; .

Oznaka: Majica 1-3000-3563-2-O OST 26-01-984-74.

Jakne sa eliptičnim donjim dijelom koriste se na i, što odgovara navedenim uvjetima u jakni (,).

U uređajima za odvojivi spoj kompozitnih kućišta i pojedinačnih dijelova koriste se prirubnički spojevi, uglavnom okruglog oblika. Dizajn prirubničkog spoja koristi se ovisno o radnim parametrima uređaja. Kada i koristite ravne zavarene prirubnice .

Dizajn miksera je otvoren turbinski. Turbinske mješalice omogućavaju intenzivno miješanje kroz cijeli radni volumen miksera pri miješanju tekućina viskoziteta do, kao i grubih suspenzija.

Ugradnja uređaja na temelje ili posebne noseće konstrukcije izvodi se uglavnom uz pomoć nosača. Vertikalni uređaji se obično postavljaju na viseće noge, kada se uređaj postavlja između podova u prostoriji ili na posebnim konstrukcijama. Prihvatamo dizajn potpornih šapa.

1. Izbor građevinskih materijala

Prilikom odabira građevinskog materijala, morate uzeti u obzir:

Uslovi rada uređaja, tj. korozivna i erozivna svojstva medija, temperatura i pritisak medija;

Tehnološka svojstva korišćenog materijala: zavarljivost, duktilnost i drugo;

Tehnička i ekonomska razmatranja

Za tijelo uređaja biramo čelik 12H18N10T GOST 5632-72. Čelik 12H18N10T je visokolegirani čelik otporan na koroziju austenitne klase. Ovaj čelik je vrlo čest u hemijskoj industriji i nije ga deficitaran. Čelik neće uticati na tečni medij koji se nalazi u telu uređaja.

Prema stanju, majica sadrži neagresivno okruženje (vodena para). Uzimajući to u obzir, za košulju biramo ugljični čelik običnog kvaliteta VSt3sp5 GOST 380-71.

Mješalica i osovina, koji dolaze u kontakt sa radnim medijem, izrađeni su od čelika otpornosti na koroziju ne nižu od čelika od kojeg je napravljeno tijelo aparata. Također biramo čelik 12H18N10T GOST 5632-72.

Budući da uređaj sadrži netoksično i neeksplozivno okruženje, a radni pritisak ne prelazi ovu vrijednost, koriste se brtve za brtvljenje.

Materijal obratka ili gotovi zatvarači moraju biti termički obrađeni. Matice i vijci (svornjaci) moraju biti izrađeni od materijala različite tvrdoće, s tim da su vijci (svornjaci) po mogućnosti tvrđi. Prema materijalu pričvršćivača, biramo St. 35 GOST 1050-74 HB=229 (vijci) i HB=187 (matice).

Odabiremo materijal za brtvu GOST 480-80 paronit.

Ravni i kružni sučeoni zavari aparata, izrađeni od čeličnog lima, izvode se poluautomatskim zavarivanjem pod vodom. Odabiremo materijale za zavarivanje koji se koriste za poluautomatsko zavarivanje:

1. za visokolegirani čelik 12H18N10T:

Vrsta žice 05H20N9FBS GOST 2246-70

1. za ugljični čelik VSt3sp5:

Vrsta žice SV-08A GOST 2246-70

Stupanj fluksa OSTS-45 GOST 9087-69

1. za visokolegirani čelik 12H18N10T sa ugljikom VSt3sp5:

Vrsta žice 07H25N12G2T GOST 2246-70

Klasa fluksa AN-26S GOST 9087-69

U proizvodnji i zavarivanju unutrašnjih uređaja aparata i nosećih konstrukcija koristi se ručno elektrolučno zavarivanje. Biramo sljedeće materijale za zavarivanje:

1) za okove od visokolegiranog čelika 12H18N10T, sa tijelom:

Tip elektrode E08H20N9G2B GOST 10052-75;

2) za okove i nosače od ugljeničnog čelika VSt3sp5, sa omotačem:

Tip elektrode E50A GOST 9467-75.

1. SVRHA PRORAČUNA I POČETNI PODACI
   1. Svrha proračuna

Svrha rada je:

Određivanje debljine stijenki ljuske, dna trupa i omotača;

Određivanje glavnih dimenzija armaturnih elemenata rupa;

Odabir prirubničkog spoja, određivanje prečnika i broja vijaka prirubničkog spoja;

Izbor i obračun potpore

1. Dijagram dizajna uređaja

Konstrukcija miksera za tečne medije sa uređajem za mešanje prikazana je na slici 1. U skladu sa slikom 1, glavni elementi mešalice su: kućište sa plaštom, poklopac, pogon sa postoljem, rotirajući mikser montiran na osovinu, kutija za punjenje i mehanička brtva, priključak za ispuštanje produkta reakcije.

Rice. 1 Dijagram dizajna uređaja.

1. Početni podaci za proračune

Početni podaci:

Zapremina aparata

U reaktoru
srijeda	Temperatura, C	Pritisak, MPa
Glicerin, 30%
U košulji
srijeda	Temperatura, C	Pritisak, MPa
Steam		0,33

Vrijednosti prečnika

Težina pogona

Postavite nosače na zid košulje;

Pogon na crtežu je prikazan konvencionalno. Visinu pogona treba uzeti jednakom visini reaktora.

1. Određivanje projektnih parametara

Projektna temperatura se određuje na osnovu termičkog proračuna ili rezultata ispitivanja. Ako je nemoguće izvršiti toplinski proračun, projektna temperatura je jednaka radnoj temperaturi, ali ne manja od 20 0 C, dakle:

Radna temperatura: kućište

Košulje

Projektna temperatura: kućišta

Košulje

Projektni pritisak za tijelo aparata uzima se jednak:

(2.1)

Provjerimo potrebu da se uzme u obzir pritisak kolone hidrostatičke tekućine provjerom stanja:

; (2.2)

; (2.3)

gdje je gustina medija u kućištu na radnoj temperaturi. Medijum u kućištu je 30% rastvor glicerina. Gustoća otopine određena je formulom:

; (2.4)

gdje je W vlažnost, prihvatiti W =90%;

T=275 295 0 K, uzeti T=290 0 K;

Visina nivoa tečnosti u telu uređaja;

Uslov je ispunjen, stoga se mora uzeti u obzir pritisak hidrostatskog stupca tečnosti u aparatu. Tada se projektni tlak određuje formulom:

; (2.5)

Dozvoljena naprezanja materijala kućišta biramo prema tablici 1.4 na projektnoj temperaturi

Odabiremo dopuštena naprezanja materijala omotača prema tablici 1.3 na projektnoj temperaturi

Projektni pritisak za jaknu:

(2.6)

Provjerimo potrebu da se uzme u obzir hidrostatička kolona tekućine u jakni. Prema formuli (2.3):

Tada koristeći formulu (2.2) dobijamo:

Pošto uslov nije ispunjen, pritisak hidrostatičke kolone tečnosti u aparatu se ne uzima u obzir. Dakle.

Ispitni pritisak tokom hidrauličkog ispitivanja kućišta određuje se formulom na:

; (2.7)

Ispitni pritisak tokom hidrauličkog ispitivanja plašta određuje se formulom kada:

; (2.8)

Dozvoljena naprezanja tokom hidrauličkog ispitivanja određena su formulom:

; (2.9)

gdje je faktor korekcije koji uzima u obzir vrstu obratka. Za valjane čelične limove

Granica tečenja čelika na 20 0 C. Za čelik 12H18N10T; za čelik VSt3sp5;

Za materijal karoserije;

Za materijal košulje.

Provjerimo potrebu za izračunavanjem uređaja za unutrašnji ispitni pritisak provjerom uvjeta:

; (2.10)

gdje je - hidrotest tlak određen formulom:

; (2.11)

gdje je gustina vode na;

Visina stupca tečnosti (vode);

Koristeći formulu (2.10) dobijamo:

Uslov nije ispunjen, stoga je potreban proračun čvrstoće tijela aparata u uvjetima hidrotestiranja.

Provjeravamo stanje (2.10) za majicu:

gdje je visina nivoa vode u košuljici tokom hidrotestiranja;

Koristeći formulu (2.10) dobijamo:

Uslov nije ispunjen, stoga je potreban proračun čvrstoće omotača aparata u uslovima hidrotestiranja.

1. PRORAČUN ČVRSTOĆE GLAVNIH ELEMENATA UREĐAJA

1. Proračun cilindričnih školjki

Počnimo s izračunavanjem cilindrične ljuske tijela.

Na školjku djeluju dva pritiska: višak unutrašnjeg (unutar reaktora) i vanjski pritisak (pritisak u omotaču), tako da će pri proračunu cilindrične ljuske kućišta postojati dvije opcije debljine, od kojih mora biti maksimum odabrano.

Zapremina koju zauzima školjka određuje se kao razlika između zapremine aparata i zapremine dna:

; (3.1)

Visina školjke:

; (3.2)

Procijenjena dužina cilindrične ljuske tijela:

; (3.3)

gdje je dužina ljuske koja je podložna vanjskom pritisku;

Visina cilindričnog dijela spojnog dna uzima se prema strani 118;

Visina eliptičnog dijela dna;

3.1.1 Proračun debljine zida kućišta opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska

Određujemo procijenjenu debljinu ljuske ljuske, proračun se vrši pomoću i:

; (3.4)

gdje je unutrašnji pritisak;

Prečnik školjke;

Projektovana debljina ljuske za uslove hidrotestiranja:

; (3.5)

Provjera stanja:

; (3.6)

Dakle, uslov nije ispunjen.

Efektivna debljina zida određena je formulom:

; (3.7)

gde sa ukupan iznos povećanja na izračunate debljine zidova. Magnituda With određena formulom:

; (3.8)

gdje je c 1 povećanje radi kompenzacije korozije i erozije;

C 2 povećanje radi kompenzacije minus tolerancije;

C 2 tehnološko povećanje;

Povećanje sa 1 određena formulom:

; (3.9)

gdje je stopa korozije materijala karoserije čelika 12H18N10T

T=20 godina radnog veka uređaja;

vrijednosti c 2, c 3 su jednake nuli.

Koristeći formulu (3.7) dobijamo:

Odaberite najbližu višu standardnu ​​vrijednost.

3.1.2 Proračun debljine zida kućišta opterećenog vanjskim pritiskom

Približna debljina zida određena je formulom:

; (3.10)

gdje je koeficijent određen prema slici 6.3 u zavisnosti od vrijednosti koeficijenata i:

; (3.11)

gdje je faktor sigurnosti stabilnosti za radne uslove, uzet u skladu sa str.105;

Faktor stabilnosti za uslove hidrotestiranja uzima se u skladu sa stranicom 105;

Modul elastičnosti za čelik 12H18N10T;

Modul elastičnosti za čelik VSt3sp5;

Pretpostavlja se da je izračunati vanjski pritisak jednak pritisku vode u omotaču;

za uslove rada: ;

za hidrotestiranje: .

Izračunati koeficijent K 3 određena formulom:

; (3.12)

Definiramo: za uslove rada

Za uslove hidrotestiranja.

Prema formuli (3.10) za radne uslove:

Za uslove hidrotestiranja:

Izračunata debljina stijenke ljuske kućišta, opterećene unutarnjim i vanjskim pritiskom, uzima se iz maksimalnog stanja:

; (3.13)

; (3.14)

Aksijalna tlačna sila F određena formulom:

za uslove rada; (3.15)

za hidrotest uslove (3.16)

Provjerimo stabilnost školjke kućišta. Mora biti ispunjen sljedeći uslov:

za uslove rada; (3.17)

za uslove hidrotestiranja; (3.18)

gde i je pritisak u uslovima rada i hidrotestiranja, respektivno;

I - dozvoljeni spoljni pritisak u uslovima rada i pod uslovima hidrotestiranja;

I je dozvoljena aksijalna tlačna sila u radnim uslovima i pod uslovima hidrotestiranja;

Dozvoljeni spoljni pritisak na osnovu uslova čvrstoće:

U uslovima rada; (3.19)

pod uslovima hidrotestiranja; (3.20)

U uslovima rada; (3.21)

gdje je B 1 definira se kako slijedi:

; (3.22)

uzimamo B 1 =1;

U uslovima hidrotestiranja (3.23)

Dozvoljeni vanjski pritisak uzimajući u obzir snagu i stabilnost:

U uslovima rada; (3.24)

U uslovima hidrotestiranja; (3.25)

Provjerimo stanje čvrstoće školjke:

U uslovima rada; (3.26)

U uslovima hidrotestiranja; (3.27)

Uslovi snage su ispunjeni.

Dozvoljena aksijalna tlačna sila na osnovu uslova čvrstoće:

Za uslove rada; (3.28)

za uslove hidrotestiranja; (3.29)

Dozvoljena aksijalna tlačna sila iz uslova stabilnosti u granicama elastičnosti pri; (3.30)

; (3.31)

Za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Dozvoljena aksijalna tlačna sila uzimajući u obzir oba uslova:

Za uslove rada; (3.32)

za uslove hidrotestiranja; (3.33)

Provjeravamo stanje (3.17):

Provjeravamo stanje (3.18):

Oba uslova stabilnosti su ispunjena.

3.1.3 Proračun omotača jakne opterećene unutrašnjim pritiskom

Izračunata debljina ljuske jakne određena je formulom:

; (3.34)

gdje je pritisak u jakni;

Prečnik košulje;

Koeficijent čvrstoće zavara za sučeone zavare omotača sa dvostranim kontinuiranim prodiranjem, izvedenim automatskim zavarivanjem;

Za uslove hidrotestiranja:

; (3.35)

Kao debljina dizajna

Performanse debljine zida:

; (3.36)

gdje je c određen formulom:

; (3.37)

gdje je stopa korozije materijala karoserije čelika VSt3sp5

Prihvatamo veću standardnu ​​vrijednost.

Za uslove rada; (3.38)

za uslove hidrotestiranja; (3.39)

Provjera stanja čvrstoće

Za uslove rada; (3.40)

Za uslove hidrotestiranja; (3.41)

1. Obračun dna

Proračun počinjemo od dna trupa. Podložan je dvama pritiscima: spoljašnjem i unutrašnjem višku.

3.2.1 Proračun dna trupa opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska

U uslovima rada; (3.42)

gdje je unutrašnji pritisak;

Prečnik dna;

Dozvoljeni naponi za čelik 12H18N10T at;

Koeficijent čvrstoće zavarenog šava kod automatskog elektrolučnog zavarivanja uzima se prema;

pod uslovima hidrotestiranja; (3.43)

Od dvije vrijednosti odaberite veću, tj. .

3.2.2 Proračun debljine stijenke dna trupa opterećenog vanjskim pritiskom

Debljina stijenke eliptičnog dna izračunava se po formuli:

U uslovima rada; (3.44)

gdje je K E koeficijent smanjenja radijusa zakrivljenosti eliptičnog dna. Za preliminarni proračun uzimamo K E =0,9;

U uslovima rada

ili;

za uslove hidrotestiranja; (3.45)

ili;

Izračunata debljina stijenke dna trupa, opterećena viškom unutrašnjeg i vanjskog pritiska, uzima se iz uvjeta:

; (3.46)

8.5mm.

Performanse debljine zida:

; (3.47)

Prihvatamo veću standardnu ​​vrijednost.

Dozvoljeni unutrašnji nadpritisak:

; (3.48)

Provjerimo stanje čvrstoće:

; (3.49)

Dozvoljeni vanjski pritisak određuje se formulom:

Za uslove rada; (3.50)

Dozvoljeni pritisak na osnovu uslova čvrstoće:

; (3.51)

Dozvoljeni pritisak iz uslova stabilnosti:

; (3.52)

Koeficijent K E određena formulom:

; (3.53)

; (3.54)

Za uslove hidrotestiranja; (3.55)

; (3.56)

Dozvoljeni pritisak iz uslova stabilnosti:

; (3.57)

Provjera stanja čvrstoće

Za uslove rada; (3.58)

Za uslove hidrotestiranja; (3.59)

Oba uslova čvrstoće su ispunjena.

3.2.3 Proračun dna jakne opterećene viškom unutrašnjeg pritiska

Izračunata debljina stijenke eliptičnog dna određena je formulom:

U uslovima rada; (3.60)

gdje je unutrašnji pritisak;

Prečnik košulje;

Dozvoljena naprezanja za čelik VSt3sp5 at;

Koeficijent čvrstoće zavarenog šava kod automatskog elektrolučnog zavarivanja uzima se prema;

pod uslovima hidrotestiranja; (3.61)

Od dvije vrijednosti odaberite veću, tj. .

Performanse debljine zida:

; (3.62)

Prihvatamo veću standardnu ​​vrijednost.

Dozvoljeni unutrašnji nadpritisak:

Za uslove rada; (3.63)

za uslove hidrotestiranja; (3.64)

Provjera stanja čvrstoće

Za uslove rada; (3.65)

Za uslove hidrotestiranja; (3.66)

Oba uslova čvrstoće su ispunjena.

1. Proračun i ojačanje rupa

Izračunajmo rupu koja ne zahtijeva pojačanje:

; (3.67)

Gdje; (3.68)

; (3.69)

Provjeravamo stanje: ; (3.70)

Uslov je ispunjen, stoga ovu rupu ne treba pojačavati. Ovo važi i za ostale rupe.

1. Odabir prirubničkog spoja i izračunavanje njegovih vijaka

Materijal vijaka, matica čelik 35 GOST 1050-74;

Materijal prirubnice 20K;

Materijal zaptivke paronit GOST 480-80;

Projektni pritisak unutar aparata 0,136 MPa;

Projektna temperatura -

Unutrašnji prečnik prirubničkog spoja;

Debljina zida;

Glavni parametri prirubničkog spoja:

Unutrašnji prečnik prirubnice;

Vanjski promjer prirubnice;

Prečnik kruga vijka;

Geometrijske dimenzije brtvene površine;

Debljina prirubnice;

Prečnik rupa za vijke;

Broj rupa;

Prečnik vijka;

Glavni parametri brtve:

Vanjski promjer;

Unutrašnji prečnik;

Širina brtve;

Opterećenje koje djeluje na prirubnički spoj od viška unutrašnjeg pritiska:

; (3.71)

gdje je prosječni prečnik zaptivke;

; (3.72)

Reakcija brtvila u radnim uslovima:

; (3.73)

gdje je efektivna širina zaptivke;

za ravne brtve; (3.74)

Koeficijent se uzima prema ;

Sila koja proizlazi iz temperaturnih deformacija. Za prirubnice za zavarivanje od jednog materijala:

; (3.75)

gdje je broj vijaka;

; (3.76)

gdje je korak zavrtnja;

; (3.77)

Bezdimenzionalni koeficijent. Za spojeve sa zavarenim prirubnicama:

; (3.78)

Gdje; (3.79)

gdje je linearna usklađenost brtve;

(3.80)

gdje je modul krajnje elastičnosti materijala zaptivke, uzet prema ;

Linearna usklađenost vijaka:

; (3.81)

gdje je projektna dužina vijka:

; (3.82)

gdje je dužina vijka između potpornih površina glave vijka i matice;

; (3.83)

- ;

Izračunata površina poprečnog presjeka vijka duž unutrašnjeg prečnika navoja, ;

Modul uzdužne elastičnosti materijala vijka;

Kutna usklađenost prirubnice:

; (3.83)

gdje w bezdimenzionalni parametar;

koeficijent;

Bezdimenzionalni parametar;

Približna debljina prirubnice;

Modul uzdužne elastičnosti materijala prirubnice;

; (3.84)

gdje je bezdimenzionalni parametar;

; (3.85)

za ravne zavarene prirubnice; ; (3.86)

Prihvatamo prema ;

; (3.87)

Gdje; (3.88)

Ekvivalentna debljina rukavca prirubnice za ravne zavarene prirubnice;

Manja debljina čahure konusne prirubnice;

Ali; (3.89)

Prihvatamo prema ;

Prihvatamo prema ;

Koeficijent termičkog linearnog širenja materijala prirubnice;

Koeficijent termičkog linearnog širenja materijala vijka;

Prema ;

Prema ;

; (3.90)

gdje je parametar, prihvatamo prema ;

Koeficijent krutosti prirubničkog spoja;

; (3.91)

Gdje; (3.92)

za ravne zavarene prirubnice.

Prihvatamo prema ;

; (3.93)

Smanjeni momenti savijanja u dijametralnom smjeru presjeka prirubnice:

; (3.94)

; (3.95)

; (3.96)

Uslovi čvrstoće vijaka:

; (3.97)

; (3.98)

; ;

; .

Moment na ključu prilikom zatezanja vijaka (svornjaka) određuje se po.

Stanje čvrstoće brtve:

; (3.99)

; .

Uslov čvrstoće zaptivke je ispunjen.

s 1 prirubnica:

; (3.100)

at - prihvatamo prema

Maksimalni napon u presjeku s 0 prirubnica:

; (3.101)

gdje - prihvatamo prema ;

Naprezanje u prstenu prirubnice zbog momenta M 0 :

; (3.102)

Naprezanje u rukavcu prirubnice zbog unutrašnjeg pritiska:

; (3.103)

; (3.104)

Stanje čvrstoće prirubnice:

; (3.105)

at; (3.106)

Ugao rotacije prirubnice:

; (3.107)

za ravne prirubnice ;

. (3.108)

1. Izbor i obračun potpore

Obračun se vrši prema .

Određujemo projektna opterećenja. Opterećenje na jednom nosaču određuje se formulom:

; (3.109)

gdje su koeficijenti u zavisnosti od broja oslonaca;

P težina posude u radnim uslovima i pod uslovima hidrotestiranja;

M vanjski moment savijanja;

D prečnik jakne;

e udaljenost između točke primjene sile i podloge.

Budući da je vanjski moment savijanja jednak nuli, formula (3.109) ima oblik:

; (3.110)

Sa brojem nosača;

Težina plovila u radnim uslovima;

Težina posude u uslovima hidrotestiranja;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja;

Aksijalno naprezanje od unutrašnjeg pritiska i momenta savijanja:

; (3.111)

gdje je debljina stijenke aparata na kraju njegovog vijeka trajanja;

; (3.112)

gdje s specifična debljina zida aparata;

C povećanje radi kompenzacije korozije;

C 1 dodatno povećanje;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Obimni napon od unutrašnjeg pritiska:

; (3.113)

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Maksimalno membransko naprezanje zbog glavnog opterećenja i reakcije potpore:

; (3.114)

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Maksimalni membranski napon od glavnog opterećenja i reakcije potpore određuje se formulom:

; (3.115)

[1, str.293, slika 14.8];

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja

Maksimalni napon savijanja od reakcije oslonca:

; (3.116)

gdje je koeficijent koji zavisi od parametara i.[1, str.293, slika 14.9];

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Uslov snage ima oblik:

; (3.117)

gdje - za uslove rada;

Za uslove hidrotestiranja;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja;

Uslov čvrstoće je ispunjen.

Debljina preklopnog lima određena je formulom:

gdje je koeficijent, prihvatamo prema ;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja;

Konačno prihvatamo.

ZAKLJUČCI

Rezultat dizajna kursa je detaljan proračun aparata i njegovih elemenata na osnovu uslova rada. Konkretno, izračunata je debljina školjke, jakne i dna; proračun prirubničkog spoja; proračun rupa za ojačanje; proračun nosača. Materijali su također odabrani uzimajući u obzir tehničke i ekonomske pokazatelje. Većina debljina elemenata uređaja uzeta je sa marginom na osnovu proračuna čvrstoće, što omogućava korištenje aparata pod strožim uvjetima od navedenih.

Dakle, na osnovu proračuna možemo zaključiti da je projektovani uređaj pogodan za rad u datim uslovima.

BIBLIOGRAFIJA

1. Lashchinsky A.A. Projektovanje zavarenih hemijskih aparata: Priručnik. L.: Mašinstvo. Leningr. odjel, 1981. 382 str., ilustr.

2. Mikhalev M.F. "Proračun i projektovanje mašina i aparata za hemijsku proizvodnju";

3. Bilješke s predavanja o CREO

Ostali slični radovi koji bi vas mogli zanimati.vshm>
5103.		Proračun izmjenjivača topline	297,72 KB
	Određivanje parametara mješavine plinova koji su isti za sve termodinamičke procese. U glavnim tehnološkim instalacijama i uređajima naftne i plinske industrije najčešći plinovi su ugljovodonici ili njihove mješavine sa komponentama zraka i malom količinom nečistoća drugih plinova. Svrha termodinamičkog proračuna je da se odrede glavni parametri mešavine gasova u...
14301.		PRORAČUN UREĐAJA ZA OMEKŠAVANJE VODE	843,24 KB
	Svrha ovog kursnog projekta je proračun stanice za omekšavanje vode kapaciteta 100 kubnih metara. Proračun membranskog aparata sastoji se od određivanja potrebnog broja membranskih elemenata, izrade balansnih dijagrama za kretanje vode i komponenti, odabira pumpne opreme koja osigurava potreban radni pritisak pri dovodu vode u membranski aparat, određivanja...
1621.		Proračun pogonskih elemenata (aparat, uređaj)	128,61 KB
	Prilikom završetka kursa, student uzastopno ide od odabira dijagrama mehanizma preko raznih dizajnerskih rješenja do njegove implementacije u radne crteže; uključivanje u inženjersku kreativnost, ovladavanje prethodnim iskustvom.
20650.		Proračun čvrstoće glavnih elemenata aparata	309.89 KB
	Početni podaci za proračune. Ciljevi nastavnog rada: - sistematizacija, konsolidacija i proširenje teorijskih i praktičnih znanja iz ovih disciplina; - sticanje praktičnih vještina i razvijanje samostalnosti u rješavanju inženjerskih problema; - priprema studenata za rad na daljim predmetima i diplomskim projektima UREĐAJ APARATA I IZBOR KONSTRUKCIJSKIH MATERIJALA Opis uređaja i principa rada aparata Reakcioni aparat je zatvorena posuda namenjena za...
6769.		Govorni aparat	12,02 KB
	Prilikom disanja, pluća osobe se sabijaju i otpuštaju. Kada su pluća komprimirana, zrak prolazi kroz larinks, preko kojeg se nalaze glasne žice u obliku elastičnih mišića. Ako zračna struja dolazi iz pluća, a glasne žice su pomaknute i napete, tada žice vibriraju - pojavljuje se muzički zvuk (ton).
13726.		Anatomija mišićno-koštanog sistema	46,36 KB
	U kosti glavno mjesto zauzimaju: lamelarno koštano tkivo koje čini kompaktnu tvar i spužvasta kost. Hemijski sastav i fizička svojstva kosti. Površina kosti je prekrivena periostom. Periost je bogat nervima i krvnim sudovima preko kojih se vrši ishrana i inervacija kosti.
20237.		Poremećaji mišićno-koštanog sistema kod djece	156.13 KB
	Unatoč činjenici da je mišićno-koštani sistem naizgled najjača struktura našeg tijela, u djetinjstvu je najranjivija. Patologije kao što su tortikolis, ravna stopala, skolioza, kifoza i drugi posturalni poremećaji otkrivaju se u djetinjstvu i adolescenciji. I ako se na vrijeme ne preduzmu odgovarajuće mjere za otklanjanje urođenih ili nastalih mana kod djeteta
17394.		Analiza aktivnosti Golgijevog aparata u ćeliji	81,7 KB
	Golgijev aparat je sastavni dio svih eukariotskih stanica (skoro jedini izuzetak su crvena krvna zrnca sisara). To je najvažnija membranska organela koja kontrolira intracelularne transportne procese. Glavne funkcije Golgijevog aparata su modifikacija, akumulacija, sortiranje i usmjeravanje različitih supstanci u odgovarajuće unutarćelijske odjeljke, kao i izvan ćelije.
11043.		PRORAČUN I IZBOR SLETA TIPIČNIH VEZA. PRORAČUN DIMENZIONALNIH LANACA	2.41 MB
	Stanje moderne domaće privrede određeno je stepenom razvoja industrija koje određuju naučno-tehnološki napredak zemlje. Takve industrije prvenstveno obuhvataju mašinski kompleks koji proizvodi savremena vozila, građevinarstvo, dizanje i transport, mašine za puteve i drugu opremu.
18482.		Dizajn vertikalnog tipa izmjenjivača topline s školjkom i cijevi	250,25 KB
	U PSV grijaču hladna voda iz mreže struji kroz cijevi za izmjenu topline, a grijaća para ulazi kroz dovodnu cijev pare u unutrašnji međucijevni prostor, gdje u kontaktu sa cijevima za izmjenu topline zagrijava vodu. . Kondenzat koji nastaje tokom ovog procesa se ispušta kroz posebnu cijev na dnu kućišta.

veličina slova

ODLUKA Gosgortehnadzora Ruske Federacije od 05.05.2003. 29 O ODOBRAVANJU OPĆIH PRAVILA BEZBEDNOSTI OD EKSPLOZIJE ZA OPASNOST OD EKSPLOZIJE I POŽARA... Važeće u 2018.

4.6. Procesi hemijskih reakcija

4.6.1. Tehnološki sistemi koji kombinuju više procesa (hidrodinamički, prenos toplote i mase, reakcija) opremljeni su uređajima za praćenje regulisanih parametara. Sredstva upravljanja, regulacije i zaštite u slučaju opasnosti moraju osigurati stabilnost i protueksplozijsku sigurnost procesa.

4.6.2. Tehnološka oprema reakcionih procesa za jedinice bilo koje kategorije opasnosti od eksplozije opremljena je sredstvima za automatsko upravljanje, regulaciju i zaštitno blokiranje jednog ili grupe parametara koji određuju opasnost od eksplozije procesa (količina i omjer ulaznih polaznih tvari, sadržaj komponenti u tokovima materijala čija koncentracija u reakcionoj opremi može dostići kritične vrednosti, pritisak i temperaturu medijuma, količinu, brzinu protoka i parametre rashladnog sredstva itd.). Istovremeno, tehnološka oprema uključena u instalaciju sa tehnološkim blokovima I kategorije opasnosti od eksplozije opremljena je sa najmanje dva senzora za svaki opasni parametar (po jedan senzor za zavisne parametre), sredstvima regulacije i automatske zaštite u slučaju nužde i , po potrebi, kontrola i zaštita rezervnih sistema.

4.6.3. Aktiviranje automatskih sistema zaštite u slučaju nužde mora se izvršiti prema određenim programima (algoritmima).

4.6.4. U reakcionim sistemima upravljanja procesima u procesnim jedinicama sa QB<= 10, допускается использование средств ручного регулирования при условии автоматического контроля опасных параметров и сигнализации, срабатывающей при выходе их за допустимые значения.

4.6.5. U reakcionim procesima koji nastaju sa mogućim stvaranjem intermedijarnih peroksidnih jedinjenja, eksplozivnih nusproizvoda smole i zbijanja (polimerizacija, polikondenzacija) i drugih nestabilnih materija sa njihovim verovatnim taloženjem u opremi i cevovodima, obezbeđuje se:

kontrola sadržaja nečistoća u ulaznim sirovinama koje doprinose stvaranju eksplozivnih materija, kao i prisustva nestabilnih jedinjenja u međuproizvodima i obezbeđivanje određenog režima;

uvođenje inhibitora koji sprečavaju stvaranje opasnih koncentracija nestabilnih supstanci u opremi; ispunjavanje posebnih zahtjeva za kvalitetu upotrijebljenih građevinskih materijala i čistoću površinske obrade uređaja, cjevovoda, fitinga, senzora uređaja u kontaktu sa proizvodima koji kruže u procesu;

kontinuirano kruženje proizvoda i sirovina u kapacitivnoj opremi kako bi se spriječila ili smanjila mogućnost taloženja čvrstih eksplozivnih nestabilnih proizvoda;

uklanjanje reakcione mase obogaćene opasnim komponentama iz opreme;

osiguravanje uspostavljenih režima i vremena skladištenja za proizvode koji mogu polimerizirati ili smolati, uključujući vrijeme njihovog transporta.

Izbor potrebnih i dovoljnih uslova za organizaciju procesa određuje programer procesa.

Metode i učestalost praćenja sadržaja nečistoća u sirovinama, nestabilnih jedinjenja u reakcionoj masi međuproizvoda i finalnih proizvoda, postupak uklanjanja reakcione mase koja sadrži opasne nusproizvode, načine i vreme skladištenja proizvoda utvrđuje nosilac procesa. a odražavaju se u projektnoj dokumentaciji i tehnološkoj proizvodnoj regulativi.

4.6.6. Ukoliko postoji mogućnost naslaga čvrstih proizvoda na unutrašnjim površinama opreme i cjevovoda, njihovo začepljenje, uključujući uređaje za hitnu odvodnju iz tehnoloških sistema, obezbjeđuje se kontrola prisustva ovih naslaga i mjere za njihovo sigurno uklanjanje, a po potrebi , rezervna oprema.

4.6.7. Prilikom upotrebe katalizatora, uključujući organometalne katalizatore, koji se u interakciji s atmosferskim kisikom i (ili) vodom mogu spontano zapaliti i (ili) eksplodirati, potrebno je poduzeti mjere kako bi se isključila mogućnost isporuke sirovina, materijala i inertnog plina koji sadrže kiseonika i (ili) u sistem.vlaga u količinama koje prelaze maksimalno dozvoljene vrednosti. Dozvoljene koncentracije kiseonika i vlage, metode i učestalost praćenja njihovog sadržaja u početnim proizvodima određuju se uzimajući u obzir fizičko-hemijska svojstva upotrebljenih katalizatora, kategoriju opasnosti od eksplozije tehnološke jedinice i regulisani su.

4.6.8. Doziranje komponenata u reakcionim procesima treba da bude pretežno automatsko i da se vrši u redosledu koji isključuje mogućnost stvaranja eksplozivnih smeša ili nekontrolisanih reakcija unutar opreme, što određuje nosilac procesa.

4.6.9. Da bi se eliminisala mogućnost pregrijavanja supstanci uključenih u proces, njihovo samozapaljenje ili termičko raspadanje sa stvaranjem eksplozivnih i požarno opasnih proizvoda kao rezultat kontakta sa zagrejanim elementima opreme, temperaturnim uslovima, optimalnim brzinama kretanja proizvoda, te maksimalno dozvoljeno vrijeme njihovog boravka u zoni visokih temperatura određuju se i regulišu.

4.6.10. Kako bi se uklonila opasnost od nekontroliranog razvoja procesa, potrebno je poduzeti mjere za njegovu stabilizaciju, hitnu lokalizaciju ili oslobađanje uređaja.

4.6.11. Upotreba preostalog pritiska medija u šaržnom reaktoru za utiskivanje reakcione mase u drugi aparat dozvoljena je u pojedinačnim, opravdanim slučajevima.

4.6.12. Oprema za procese tečne faze opremljena je sistemima za praćenje i regulaciju nivoa tečnosti u njoj i (ili) sredstvima za automatsko zatvaranje dovoda ove tečnosti u opremu kada se prekorači određeni nivo ili drugim sredstvima koja isključuju mogućnost overflow.

4.6.13. Reakcioni uređaji za eksplozivne tehnološke procese sa uređajima za mešanje su, po pravilu, opremljeni sredstvima za automatsko praćenje pouzdanog rada i nepropusnosti zaptivki vratila mešalice, kao i blokadama koje sprečavaju mogućnost utovara proizvoda u opremu prilikom mešanja. uređaji ne rade u slučajevima kada to zahtijevaju uslovi procesa.i osiguranje sigurnosti.

4.6.14. Reakciona oprema, u kojoj se uklanjanje viška reakcione toplote tokom prenosa toplote kroz zid vrši isparavanjem rashladnog sredstva (rashladnog sredstva), opremljena je sredstvima za automatsko praćenje, regulaciju i signalizaciju nivoa rashladnog sredstva u razmeni toplote. elementi.

4.6.15. U rashladnim sistemima za reakcionu opremu sa tečnim gasovima:

temperatura rashladnog sredstva (tačka ključanja tečnog gasa) se obezbeđuje održavanjem ravnotežnog pritiska, čija se vrednost mora automatski regulisati;

predviđene su mjere za automatsko ispuštanje (odvod) rashladnog sredstva iz elemenata za izmjenu topline reakcione opreme, kao i mjere za isključivanje mogućnosti povećanja tlaka iznad dozvoljenog nivoa u rashladnim sistemima u slučaju iznenadnog isključivanja .

4.6.16. Razvoj i implementacija reakcionih procesa u proizvodnji ili upotrebi proizvoda koje karakteriše visoka eksplozivnost (acetilen, etilen visokih parametara, peroksid, organometalna jedinjenja i dr.), sklonih termičkoj razgradnji ili spontanoj spontanoj polimerizaciji, samozagrevanju, od samozapaljenja ili eksplozije pri interakciji sa vodom i vazduhom, mora se izvesti uzimajući u obzir ova svojstva i obezbediti dodatne posebne mere bezbednosti.

Povratak