Projektovanje armirano-betonskog mosta. Određivanje broja raspona mosta Dijagram mosta. Projektiranje opcije mosta za date lokalne uvjete je zadatak koji ima mnogo mogućih rješenja od kojih je potrebno izabrati najbolje.
Podijelite svoj rad na društvenim mrežama
Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se lista sličnih radova. Možete koristiti i dugme za pretragu
- IN menadžment…………………………………………………………………………………………….…2
2. Projektiranje armirano-betonskog mosta……………………………………………3
3. Šema međupora…………………………………..………………..………..4
4. Određivanje broja šipova u temelju oslonca………………………………………….7
5. Određivanje broja raspona mosta……………………………………..12
6.Dijagram mosta………………………………………………………………………..14
7. Spisak referenci………………………………………………………………………………………..15
UVOD
Projektiranje opcije mosta za dane lokalne uvjete je zadatak koji ima mnogo mogućih rješenja od kojih se mora odabrati najbolje. Kompleksnost rješavanja ovog problema povezana je, s jedne strane, sa širokim spektrom sistema i dizajna armiranobetonskih mostova, a kao posljedica toga i velikim brojem opcija mostova koje se mogu dodijeliti svakom mostovnom prelazu. S druge strane, po pravilu, među razmatranim opcijama nije lako pronaći onu koja bi istovremeno u najvećoj mjeri zadovoljila niz zahtjeva za most. Glavni zahtjevi su: kontinuiran i siguran rad; veća izdržljivost i niži operativni troškovi; najniži trošak izgradnje, radni intenzitet izgradnje, rok izgradnje, utrošak osnovnih materijala. Osim toga, preporučena opcija mora zadovoljiti savremene zahtjeve i dostignuća u oblasti industrijalizacije građevinarstva i sveobuhvatne mehanizacije proizvodnih procesa.
Projektovanje armirano-betonskog mosta
Za mostove od armirano-betonskih greda srednje veličine preko neplovnih rijeka, u praksi se često usvaja projekt jednakih raspona. Dužina raspona u ovom slučaju je jedan od pokazatelja varijacije (zajedno sa vrstama raspona, nosača, temelja).
Duljinu raspona treba dodijeliti u skladu sa tipičnim strukturama raspona. Osim toga, treba uzeti u obzir da cijena opcije mosta uvelike ovisi o dužini raspona. Kod visokih nasipa, velikih dubina niske vode, mekog tla duž trase prijelaza mosta, zbog visoke cijene nosača mosta, preporučljivo je smanjiti njihov broj povećanjem raspona i obrnuto, kod jeftinih nosača korisno za smanjenje dužine raspona kako bi se smanjili troškovi rasponskih konstrukcija.
Treba imati na umu da, prema uslovu prolaska bez leda, dužinu raspona dijela kanala treba uzeti otprilike najmanje 10÷15 m sa slabim strujanjem leda (debljina leda h l ≤0,5 m), 15÷20 m sa prosječnim odmakom leda (0,5≤ h l ≤1,0 m) i 20÷30 m sa jakim ledom ( h l ≥1 m).
Dizajn srednjih nosača može biti vrlo raznolik. Istovremeno, treba imati na umu da je upotreba standardnih nosača, posebno lakih montažnih, ograničena lokalnim uvjetima. Na primjer, srednji nosači šipova, nosača, stupova i okvira mogu se koristiti samo izvan korita rijeke iu odsutnosti ili slabom zanosu leda. Zbog toga u koritima rijeka treba koristiti masivne podupirače. U predmetnom radu preporuča se korištenje upornjaka pri projektiranju jer od uticaja vodotoka i leda zaštićeni su konusom nasipa, što zauzvrat omogućava širu upotrebu montažnih lakih konstrukcija.
Srednji dijagram podrške
Izrada dijagrama počinje postavljanjem osa vertikalnih projekcija oslonca na kojima se postavljaju kote osnove šine (PR), visokog vodostaja (HWL), niskog vodostaja (LWL), tla. naznačene su površina nakon erozije i površina slojeva tla. Za dati raspon, prema Dodatku 1, odabrati dimenzije donjeg jastuka potpornog dijela duž a vrlo i preko b vrlo mosta.
Najmanja veličina armirano-betonske podstrešne ploče (kapa) duž mosta.
l str ukupna dužina raspona, m
l projektni raspon, m
∆ - razmak između krajeva raspona (za armirano betonske raspone je prihvaćeno 0,05 m)
C 2 rastojanje od podstrešne platforme do ivice podstrešne ploče je 0,15 m.
Najmanja veličina rešetkaste ploče preko mosta
gdje u razmak između osa greda je 1,8 m
b vrlo dobro veličina preko mosta donjeg jastuka potpornog dijela, m
C 1 Pretpostavlja se da je udaljenost od donjeg jastuka potpornog dijela do ruba podstrešne ploče 0,15÷0,20 m
C 3 rastojanje od podstrešne platforme do ivice podstrešne ploče je 0,3 m.
Debljina podstrešne ploče je 0,8÷1,2 m.
Da bi se eliminisalo curenje vode na površini potpornog tijela, dimenzije dijela nosača od dna podkonstrukcijske ploče do oznake koja odgovara visokom nivou leda (HLD) plus 0,5 m uzimaju se na biti najmanje 0,2 m manji od dimenzija podstrešne ploče.
Donji dio za rezanje leda oslonca do niskog nivoa leda (LDL) minus debljina leda i 0,25 m, a na površini koja nije pokrivena malovodnom vodom, 0,25 m ispod površine tla nakon erozije, mora imati okomite ivice i vrhovi u planu sa gornjom i donjom stranom. U zavisnosti od intenziteta odnošenja leda, pretpostavlja se da je ugao oštrenja ruba za rezanje leda unutar 90÷120 stepeni. Za ovaj dio nosača se pretpostavlja da je masivni beton. Dimenzije nosača za rezanje leda mogu se uzeti konstruktivno tako da rastojanje od ivice prekrivenog dela do ivice dela za rezanje leda bude najmanje 0,25 m.
U nastavnom radu konvencionalno se pretpostavlja da je niski nivo leda (LDL) jednak niskom vodostaju (LWL), a visoki nivo odnošenja leda (HIL) jednak visokom vodostaju (HWL). Nizak vodostaj u tesnom radu može se konvencionalno uzeti kao 1,5÷2,5 m ispod visokog vodostaja.
Glave šipova se ugrađuju u pravougaoni armirano-betonski roštilj debljine 1,5÷2,0 m. Dimenzije rešetke moraju biti veće od dimenzija donjeg dijela nosača za najmanje 0,6 m. Konačne dimenzije rešetke se određuju nakon postavljanja potrebnog broja šipova u njega.
UVV=14m; UMV=11,5m.
VO=PR- h co; VO=1,9-1,58=18,32 m;
h o =H 1 =1,0 m;
NPP=18,32-1,0=17,32 m;
VL=14,5 m;
N 2 =NPP-VL; H 2 =17,32-14,5=2,82 m;
OF=11,5-0,85=10,65 m;
VL=N 3 =14,5-10,65=3,85 m;
H 4 =2,0 m;
S cr =; S cr ==1,14
V cr =3,22;
V pr =6,43
V 1 =a*b*c; V 1 = 1,8*3,36*1=6,05
V 2 = V cr + V inc; V 2 =3,22+6,43=9,65
V 3 =25,41
V 4 =3,7*4,0*2,0=29,6
V oslonac =6,05+9,65+25,41+20,8=70,71
Određivanje broja šipova u potpornom temelju
Preporučljivo je koristiti temelj od šipova u konstrukciji nosača mostova kada jaka tla leže na dubini većoj od 5 m. U tom slučaju, ploča koja spaja šipove (roštilj) može se zakopati u zemlju (nisko-šipna rešetka) ili postaviti iznad površine tla (visoka šipova rešetka) nakon nivelacije, a na rijekama - iznad dna vodotoka. Temelji sa niskom rešetkom obično se postavljaju na suhim mjestima, na primjer, na poplavnim ravnicama rijeka ili u riječnim koritima ako dubina vode nije veća od 3 m. Za veće dubine vode preporučljivo je koristiti rešetku sa visokim šipom.
Za međunosače u datim uslovima tla moguće je prihvatiti temelje sa visokim rešetkama na visećim zabijenim armirano betonskim kvadratnim šipovima dimenzija 35x35, 40x40 cm.Osim toga, može se razmotriti i upotreba šupljih okruglih šipova prečnika 40, 50 cm sa debljinom zida 8 cm ili prečnikom 60, 80 cm i debljinom zida 10 cm Preporučljivo je da se šipovi urone u drugi sloj temeljnog tla do dubine od najmanje 5÷6 m. Dužina šipova se uzima kao višekratnik od 1 m.
Vertikalna opterećenja na rešetku šipova sastoje se od vlastite težine potpornih dijelova, pritiska od težine raspona i platforme mosta i težine privremenog vertikalnog opterećenja od voznog parka.
Da bi se odredila težina samog nosača, on se dijeli na dijelove jednostavnog geometrijskog oblika: podstrešnu ploču, tijelo nosača iznad zračnog udara, dio za rezanje leda, rešetku. Potporno opterećenje težine:
|
G cho =6,05*24,5+9,65*24,5+25,41*23,5+29,6*24,5=1707 |
gdje i - standardna specifična težina materijala elementa. Za beton b = 23,5 kN/m 3 za armirani beton armirani beton 24,5 kN/m 3
V i zapremine potpornih delova.
Standardno nosivo opterećenje od težine dva identična raspona
N ps =24,5*18,9+4,9*9,3=508,62
gdje je str 4,9 kN/m težina jednog linearnog metra dva trotoara sa konzolama i ogradama.
V armirani beton zapremina jednog raspona prihvata se prema Dodatku 1.
Standardni pritisak na oslonac od težine platforme mosta
N mp =19,4*2*9,3=30,70
bp 19,4 kN/m 3 - specifična težina balasta sa dijelovima gornjeg ustroja kolosijeka
A bp 2 m 2 površina poprečnog presjeka balastne prizme sa dijelovima kolosijeka.
Standardni pritisak na oslonac od privremenog pokretnog tereta koji se nalazi na dva raspona
With razmak između osi oslonaca susjednih raspona.
Vrijednost c (Sl. 5) zavisi od razmaka između raspona, kao i ukupne i projektne dužine raspona i određuje se u slučaju korišćenja identičnih raspona prema formuli:
C=0,05+0,6=0,65
gdje je ∆ - razmak između krajeva raspona
2 d razlika između ukupne i projektne dužine raspona
|
Tabela 3 |
|||||||||
|
Standardno vertikalno ekvivalentno opterećenje |
|||||||||
|
Dužina opterećenjaλ, m |
|||||||||
|
Ekvivalentni intenzitet opterećenjaν, kN/m |
191,8 |
186,0 |
180,8 |
169,7 |
160,5 |
153,2 |
147,2 |
142,2 |
138,3 |
Ukupno izračunato vertikalno opterećenje na šipnu rešetku
N=1 ,1(1707+508,62)+1,3*30,70+1,24*1807,84=4718,82
gdje je γ k =1,1 faktor sigurnosti za opterećenje od težine konstrukcije
γ bp =1,3 faktor pouzdanosti za opterećenje od balastne težine
γ pn = (1,3-0,003 λ) faktor pouzdanosti za živo opterećenje
Potreban broj šipova u nosaču određuje se formulom:
gdje je k g =1,2÷1,4 - faktor koji uzima u obzir uticaj horizontalnih opterećenja
k n =1,6÷1,65 - koeficijent pouzdanosti.
F izračunata nosivost jednog šipa. Prihvaćeno u zavisnosti od vrste šipova prema tabeli 4.
|
Tabela 4 |
|||||
|
Nosivost šipova, kN |
|||||
|
Dio šipova, m |
Prečnik gomile, m |
||||
|
0,35x0,35 |
0,40x0,40 |
||||
|
800÷1000 |
1000÷1200 |
1000÷1200 |
1200÷1500 |
1500÷2000 |
2000÷3000 |
Rezultirajući broj šipova se postavlja u tlocrt duž rešetke u nizu ili šahovnici ravnomjerno sa jednakim razmacima između njih u dva međusobno okomita smjera. U tom slučaju mora se osigurati minimalni razmak između osi šipova, koji iznosi 3 d(d - prečnik ili veličina lica gomile). Osim toga, potrebno je osigurati minimalnu udaljenost od ruba gomile do ruba rešetke od najmanje 0,25 m.
Ako pod ovim uvjetima nije moguće rasporediti rezultirajući broj gomila u rešetku, tada je potrebno povećati njegovu veličinu. U slučaju da promjena dimenzija roštilja u planu dovede do promjene njegovog volumena, potrebno je izvršiti proračun za ponovno određivanje ukupnog projektnog vertikalnog opterećenja, uzimajući u obzir ažurirane dimenzije roštilja i, shodno tome , navedite broj gomila.
Nakon određivanja broja raspona mosta i izrade dijagrama prijelaza mosta, potrebno je razjasniti dužinu šipova u međunosačima i njihov broj. U slučaju korištenja srednjih nosača različitih visina, potrebno je izvršiti proračun za određivanje broja šipova za svaki od nosača. Na milimetarskom papiru je potrebno nacrtati dijagram međunosača u mjerilu 1:100.
gdje je L o navedeni otvor mosta, m
h sa konstrukcijska visina raspona na osloncu, m
l str ukupna dužina datog raspona, m
b širina ledorezačkog dijela međunosača duž mosta, m
Oznaka baze šine određena je formulom:
PR=11,5+8,4=19,9
gdje je UMV nizak nivo vode
N datu kotu baze šine iznad nivoa niske vode.
Vrijednost dobivena iz formule n zaokružiti na najbliži veći cijeli broj. Ako razlomak broja raspona nije veći od 0,05 od cjeline, onda se zaokruživanje vrši na najbliži manji broj raspona.
Nakon konačnog zadavanja dijagrama mosta, izračunava se razmak između zidova ormara upornjaka.
L =0,05(6+1)+6*9,3=56,15
Položaj sredine mosta na prijelaznom profilu određuje se iz uvjeta proporcionalnosti dijelova otvora mosta koji se nalaze unutar lijeve i desne naplavne ravnice.
Iz ovog uslova, udaljenost od sredine rijeke na niskom vodostaju do sredine mosta je jednaka
Zbir širina dijelova za rezanje leda svih međunosaca
V M širina rijeke pri niskom vodostaju
V L, V P širina lijeve i desne poplavne ravnice, respektivno.
Na prijelaznom profilu nalazi se pozitivna vrijednost A taloženo sa sredine rijeke duž UMV desno, a negativna vrijednost lijevo. Od sredine mosta deponuje se po 0,5 u oba smjera L , tada se razmak između zidova ormara upornjaka dijeli na raspone l str + 0,05 i nacrtajte ose srednjih oslonaca.
Dijagram mosta
Srednji nosači u kanalu na UMV može se uzeti da je ista visina. Na poplavnim područjima rub temelja treba biti smješten 0,25 m ispod površine tla nakon erozije. Podnožje roštilja na velikim i srednjim peskovitim tlima može se nalaziti na bilo kom nivou, a kod puhastih tla, tj. muljeviti, pjeskovit i glinoviti najmanje 0,25 m ispod dubine smrzavanja.
Ovisno o visini prilaznih nasipa i veličini raspona mosta, uporišta se usvajaju prema tipskim projektima (Prilog 2). Nagib konusa nasipa sa nagibom 1:1,5 mora prolaziti ispod podstrešne platforme upornjaka za najmanje 0,6 m. Rub nasipa se nalazi 0,9 m ispod osnove šine.
Na fasadi mosta moraju biti navedene sljedeće dimenzije:
- dužina mosta (razmak između stražnjih strana upornjaka);
- dužina raspona i veličina razmaka između krajeva;
- oznaka dna konstrukcije (SB), koja mora biti najmanje 0,75 m iznad zračnog udara;
- označavanje nivoa visokih i niskih voda, osnove šine (PR), ivice nasipa (BN), vrha oslonca (VO), ivice (OF) i osnove temelja (PF) ;
Bibliografija
- SNiP 2.05.03-84. Mostovi i cijevi/Gosstroy SSSR. M.: CITP Gosstroy SSSR, 1985. 253 str.
- Priručnik za SNiP 2.05.03-84 "Mostovi i cijevi" za istraživanje i projektovanje željezničkih i cestovnih mostova preko vodotoka (PMP-91) Moskva 1992.
- SNiP 3.06.04-91 Mostovi i cijevi / Gosstroy SSSR-a. M.: CITP Gosstroy SSSR, 1992. 66 str.
- GOST 19804-91 Šipovi od armiranog betona. Tehnički uslovi.M.: CITP Gosstroy SSSR, 1991. 15 str..
- Kopylenko V.A., Pereselenkova I.G. Projektovanje mosnog prelaza na raskrsnici rijeke sa željezničkom trasom: udžbenik za željezničke univerzitete. transport / Ed. V.A. Kopylenko. M.: Route, 2004. 196 str.
- Projektovanje mostovnih prelaza na železnici: udžbenik za univerzitete / M.I. Voronin, I.I. Kantor, V.A. Kopylenko i drugi; Ed. I.I. Cantora. M.: Transport, 1990. 287 str.
- Mostovi i tuneli na željeznici: udžbenik za univerzitete / V.O. Osipov, V.G. Khrapov, B.V. Bobrikov i drugi; Ed. IN. Osipova. M.: Transport, 1988. 367 str.
Ostali slični radovi koji bi vas mogli zanimati.vshm> |
|||
| 5109. | Projektovanje drumskog armirano-betonskog mosta | 1.28 MB | |
| Nosivi elementi kolovoza - armirano-betonske ploče kolovoza (pretpostavljene debljine 18 cm) preuzimaju opterećenje od vozila sa kolovoza, od pješaka sa trotoara i prenose ih na glavne nosive konstrukcije kolovoza. raspon. | |||
| 5430. | PRORAČUN ZAHTJEVA ZA GREŠKE KOMPONENTI KOMPONENTI KANALA ZA MJERENJE NAPREZANJA NA BAZI NEBALANSIRNOG MOSTA SA KOMPONENTOM | 193,64 KB | |
| Naprezanje može biti pozitivno (napetost) ili negativno (kompresija). Uprkos činjenici da je deformacija bezdimenzionalna veličina, ponekad se izražava u mm/mm. U praksi su izmjerene vrijednosti deformacija vrlo male. Stoga se deformacija često izražava u mikrodeformacijama | |||
| 13720. | RES dizajn | 1.33 MB | |
| Rezultat dizajna u pravilu je kompletna dokumentacija koja sadrži dovoljno informacija za proizvodnju objekta pod određenim uvjetima. Prema stepenu novine projektovanih proizvoda, razlikuju se sledeći projektantski zadaci: delimična modernizacija postojećeg elektronskog distributivnog sistema, promena njegove strukture i projektnih parametara, obezbeđivanje relativno malog nekoliko desetina posto poboljšanja jednog ili više kvaliteta. indikatori za optimalno rješenje istih ili novih problema; značajna modernizacija koja... | |||
| 14534. | Dizajn radnog komada | 46,36 KB | |
| Projektovanje radnog predmeta Zadaci tehnologa prilikom projektovanja su: Odrediti vrstu izratka koji se koristi za izradu datog dela; određivanje metode za dobijanje radnog komada; je funkcija specijaliziranog ljevačkog tehnologa ili operatera prese; Označite lokaciju ravnine konektora; koji određuje distribuciju preklapanja nagiba kalupnog štancanja; Izbor metode za dobijanje radnog komada određen je sljedećim faktorima: materijal dijela; konfiguracija dijela; kategorije detalja odgovornosti. Dio materijala za 90... | |||
| 8066. | Logičan dizajn | 108,43 KB | |
| Logički dizajn baze podataka Logički dizajn baze podataka je proces kreiranja modela informacija koji se koristi u preduzeću na osnovu odabranog modela organizacije podataka, ali bez uzimanja u obzir vrste ciljnog DBMS-a i drugih fizičkih aspekata implementacije. Logic design je drugi... | |||
| 17151. | Projektovanje skladišta nafte (SNN) | 2.45 MB | |
| Povećani zahtevi za kvalitetom naftnih derivata takođe predodređuju uslove poslovanja preduzeća za snabdevanje naftnim derivatima, koji zahtevaju donošenje vanrednih i ekonomski izvodljivih odluka. | |||
| 3503. | Dizajn IS računovodstva za zalihe | 1007.74 KB | |
| Predmet istraživanja je društvo sa ograničenom odgovornošću “Mermad”. Predmet studije je razmatranje pojedinačnih pitanja formulisanih kao zadaci za računovodstvo zaliha. | |||
| 13008. | Dizajn upravljačkog MPS-a | 1.25 MB | |
| Početni podaci za projektovanje: LSI MP i EPROM funkcije F1 i F2 konstante G1 G2 G3 za opciju 6. Za slučajeve X G1 i X G3 potrebno je izdati Alarmni signal na upravljačkoj konzoli uključiti treptanje posebnog svjetlosnog indikatora žarulje sa žarnom niti napajanom mrežom AC rasvjete 220V sa frekvencijom od 50 Hz sa frekvencijom od 2 Hz. Na zahtjev sa operaterske konzole potrebno je prikazati vrijednosti Xmin Xmx Xaverage Y za kontrolni ciklus koji prethodi tekućem.; Udaljenost od kontrolnog objekta do UMPS-a 1 metar... | |||
| 4768. | JK flip-flop dizajn | 354,04 KB | |
| Stanje okidača se obično određuje potencijalnom vrijednošću na direktnom izlazu. Struktura univerzalnog okidača. Princip rada uređaja. Izbor i opravdanje tipova elemenata. Izbor IC paketa u DT bibliotekama. Dizajniranje univerzalnog okidača u CAD DipTrce. Tehnološki proces | |||
| 6611. | Projektovanje TP prelaza | 33,61 KB | |
| Početne informacije: ruta obrade dijela, oprema, učvršćenja, redoslijed prijelaza u operacijama, dimenzije, tolerancije, dopuštenja obrade. | |||
St. Petersburg State University
Načini komunikacije.
Odjel "Mostovi".
Skorik O.G.
Kurs projekat “Armirano-betonski most”
Objašnjenje
Voditelj: Završeno:
Skorik O.G. Zholobov M.I.
Sankt Peterburg.
Dio 1. Razvoj opcija…………………………………………3-6
Dio 2. Proračun rasponske strukture grede……….….……...7-22
2.1.Proračun raspona kolovoza………..7-13
2.1.1.Određivanje projektnih sila……………………………….…7-8
2.1.2.Proračun presjeka ploča……………………………………………………………………8-13
2.2.Proračun glavnih greda raspona………………….13-23
2.2.1 Određivanje projektnih sila……………………………….13-14
2.2.2.Proračun grede od prednapregnutog armiranog betona……………………………………………………………………………………………………………………….14-22
Dio 3. Proračun međupodrške………………………………………..23-27
3.1.Određivanje projektnih sila u potpornim elementima…………..23-24
3.2.Proračun presjeka betonskih nosača………………………………………….24-27
Reference……………………………………………………….28
Dio 1. Razvoj opcija.
Namjena glavnih veličina.
Ukupna dužina mosta određena je zadatim otvorom mosta, uzimajući u obzir broj raspona u projektu mosta i projektne parametre oslonaca (vrsta upornjaka, debljina međunosača itd.).
Potrebna dužina mosta sa osloncima za estrih izračunava se po formuli:
L p =l 0 +n*b+3*H+2*a, gdje je
L p - potrebna dužina mosta između krajeva upornjaka, m;
N je broj srednjih oslonaca koji padaju u vodu, m;
B-prosječna debljina srednjeg nosača, m;
H-visina od središnje linije trapeza koju čine horizontale visoke i niske vode (duž koje se mjeri otvor mosta) do ruba palube, m;
L 0 - otvor mosta, m;
A je količina prodora upornjaka u nasip
(a=0,75 at<6м. и a=1 при высоте насыпи>6m).
Dakle
L p =65+2*3,5+3*6,95+2*1=94,85m.
PR = RSU + h linija + h gab = 22 + 2,75 + 5 = 29,75 m.
BP=PR-0.9=29.75-0.9=28.85m.
H=28,85-(23+20,8)*0,5=6,95m.
Usvojeni su oslonci za šipove. Dužina upornog krila na vrhu sa rasponom od 16,5 m susjednih greda iznosit će 3,75 m. Stvarna dužina mosta sa usvojenim projektima bit će (uzimajući u obzir razmak između krajeva greda od 0,05):
L f =3,75+0,05+16,5+0,05+27,6+0,05+27,6+0,05+16,5+0,05+3,75=
Stvarna dužina mosta premašuje punu projektovanu dužinu
0,01 ili 1%, što je standardno prihvatljivo.
Određivanje obima posla
Raspon strukture. Zapremina AB rasponske konstrukcije ukupne dužine 27,6 m iznosi 83,0 m 3. Zapremina AB rasponske konstrukcije ukupne dužine 16,5 m iznosi 35,21 m 3.
Srednji nosači. Raspolažemo sa tri međunosača visine 5,3 m. Zapremina AB blokova za jedan nosač je:
Vbl = 
30,3m 3
Beton za monolitne blokove i beton za punjenje nosača je
V ohm = 
m 3.
Zapremina roštilja visine 2 m od monolitnog armiranog betona tlocrtnih dimenzija 8,6 * 3,6 m sa kosinama 0,5 m:
V visina =2*(3,6*8,6-4*0,53)=60,92 m3.
Prilikom dodjele dimenzija međunosača potrebno je uzeti u obzir zahtjeve standarda, koji ukazuju na to kako se određuju dimenzije podstrešnih ploča međunosača.
Na osnovu prisustva leda postavljamo zaobljeni oslonac. Za ploču zaobljenog oblika, širina i debljina određuju se formulama:
a=e+c 1 +0,4+2k 1 ;
b=m+c 2 +0,4+2k 2 ;
Na osnovu tabelarnih podataka dobijamo sledeće vrednosti:
a=0,75+0,72+0,4+2*0,15=2,17m;
b=1,8+0,81+0,4+2*0,3=3,61m;
Da biste odredili broj šipova u temelju šipova srednjeg nosača mosta od grede, možete koristiti približnu metodu proračuna.
Broj gomila određuje se formulom:
n=m , Gdje
M-koeficijent, uzimajući u obzir utjecaj momenta savijanja koji djeluje na podnožje rešetke, jednak 1,5-1,8;
SN je zbir izračunatih vertikalnih sila koje djeluju na osnovu temelja.
SN=N vr +N lopta +N obr. +N op.
Ovdje N vr, N lopta, N r.p. , N op vertikalnih pritisaka, tf, odnosno od privremenog opterećenja pri utovaru dva susjedna raspona, od težine balasta na rasponima željezničkog mosta, od težine armiranobetonskih raspona i od težine oslonca sa temeljom .
Naznačene vrijednosti određene su formulama
N vr= g*k e;
N lopta =2,0*1,3*F b *;
N desna strana =1,1*V desna strana *2,5*0,5;
N op =1.1*V op *2.4, gdje je
L 1 ,l 2 - ukupne dužine raspona oslonjenih na oslonce, m;
G-faktor pouzdanosti za živo opterećenje;
2,0-volumenska balastna masa;
1.3-faktor pouzdanosti za balast;
F b - površina poprečnog presjeka za balastno korito, m 2;
1.1-koeficijent pouzdanosti za vlastitu težinu konstrukcije;
V pr.str - zapremina armiranobetonskih raspona oslonjenih na oslonac;
2,5-zapreminska masa armiranog betona, t/m 3
V op - zapremina potpornog tijela i temelja, m 3;
P d - izračunata nosivost jednog šipa (šipa);
N vrijeme =1.2*14* 
=463,68 ts.
N lopta =2*1,3*1,8* =129,17 ts.
N pr.str =1,1*2,5*0,5*(83,0+83,0)=228,25 ts.
N op =1,1*2,4*(61,42+30,3+46,51)=364,93 ts.
åN=458,05+129,17+228,25+364,93=1180,4 ts.
Kod upotrebe šipova prečnika 60 cm2 i dužine 15 m, nosivost šipa na tlu će biti 125 tf i tada potreban broj šipova
n=1,6* 
m.
Uzmimo 15 šipova prečnika 60 cm i dužine 15 m za oslonac. Zapremina šupljih šipova sa debljinom zida od 8 cm će biti
V ps =15*15*( 
)=29,4m 3 .
Količina betona za punjenje šupljih šipova
V z =15*15* 
m 3.
Ograda jame je napravljena od drvenih limova dužine šipova 6 m, sa obodom ograde 2 * (5,6 + 10,6) = 32,4 m, površina vertikalnih zidova će biti jednaka 6 * 32,4 = 194,4 m 2.
Stoj mirno. Zapremina armiranog betona na čelu upornice je 61,4 m 3
Zapremina 9 šupljih šipova debljine zida 8 cm i dužine 20 m iznosiće
20*9*()=24,1m 3 .
Zapremina betona za popunjavanje šupljih gomila upornjaka
20*9*
27,4 m3;
Obim radova i utvrđivanje troškova konstrukcijskih elemenata mosta dati su u tabeli. Tabela 1
|
Naziv radova |
Jedinica |
Količina |
Cijena jedinice mjere, rub. |
Ukupni troškovi, |
|
|
Izrada i montaža raspona od prednapregnutog armiranog betona dužine 16,5 m |
|||||
|
Isti, dužine 27,6 m |
|||||
|
Izgradnja srednjeg nosača |
|||||
|
Ugradnja ograde za jamu od šipova dužine 6 m |
1 m 2 zidova |
||||
|
Izrada i zabijanje AB šupljih šipova prečnika 60 cm i dužine 22 m |
|||||
|
Izgradnja roštilja od monolitnog armiranog betona |
|||||
|
Izrada montažnog armiranobetonskog nosećeg tijela |
|||||
|
Konsolidacija potpornih blokova betonom i cementnim malterom (uzimajući u obzir punjenje šupljih šipova) |
|||||
|
Ukupni troškovi podrške |
|||||
|
Izgradnja uporišta |
|||||
|
Izrada i zabijanje armirano betonskih šupljih šipova prečnika 0,6 m dužine 20 m |
|||||
|
Ugradnja uporne glave od monolitnog armiranog betona |
|||||
|
Ispunjavanje šupljih šipova betonom |
|||||
|
Ukupna cijena temelja |
— realizovati projekat organizacije izgradnje mosta (POS).
Vrijeme završetka projekta: 3
mjeseci
Dio 2.
Rješenje problema.
Karakteristike projekta
Most je projektovan kao temelj od šipova, monolitnih nosača i montažne armirano-betonske rasponske konstrukcije. Stepen odgovornosti objekta je II.
Temelj za podlogu je nabijen. Bušeni šipovi poprečnog presjeka 0,35x0,35 m i dužine 15 m sa ravnomjernim razmakom po terenu. Nosivost šipova je najmanje 170 tf, dopušteno projektno opterećenje šipa je 110 tf. Roštilj u obliku monolitne temeljne ploče (beton B20W8) debljine 0,6 m.
Oslonac je monolitan sa kontraforima ispod greda raspona. Projektni beton klase B20. Nagib kontrafora je 1,83 m. Armatura svakog potpornog zida je 2d16 A400. Razglednice su dugačke 3,5 m i široke 30 cm. Ojačanje postera – korak 200 d16 A400. Ojačanje zida ormara - korak 200 d16 A400.
Noseći dijelovi su gumeno-metalni za maksimalno opterećenje od 75t i pomak od 15mm.
Dilatacije su punjene sa ivicama i gumenim kompenzatorom.
Rasponske konstrukcije su grede dužine 24 m, izrađene od prednapregnutog armiranog betona.
Kolovoza – sloj za izravnavanje 3 cm, hidroizolacija 1 cm, zaštitni sloj 4 cm i asfalt beton 7-15 cm.
Statički proračuni konstrukcija izvedeni su pomoću softverskog paketa Lyra CAD 2014. Inženjeri su izvršili proračune kolovozne ploče, gornje konstrukcije, konzole ispod trotoara, proračun uporišta nosača mosta, temelja od šipova, roštilja. Analizirana je i izračunata nosivost tla, stabilnost tla koje okružuje pilot, stabilnost kosine na smicanje, otvor mosta, zid ormara upornjaka i rešetkasti kamen. Model prostornog proračuna izrađen je u programskom paketu Sapphire 2013.
Izrađen je proračun mogućeg plavljenja okolnog područja za vrijeme velikih voda kao posljedica izgradnje mosta. U tu svrhu se uzima u obzir površina sliva rijeke - 102 km2, ukupan protok vode u rijeci, površina susjedne teritorije sa baštenskim objektima, koeficijent smanjenja poplavnog toka zbog šumskog pokrivača (0,56) , prisustvo brana i brana na rijeci. Podaci su analizirani na osnovu godišnjih informacija do 2013. godine.
U drugoj fazi izradili smo projekat organizacije izgradnje mosta.
Nosivi elementi kolovoza - armirano-betonske ploče kolovoza (pretpostavljene debljine 18 cm) preuzimaju opterećenje od vozila sa kolovoza, od pješaka sa trotoara i prenose ih na glavne nosive konstrukcije kolovoza. raspon.
Podijelite svoj rad na društvenim mrežama
Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se lista sličnih radova. Možete koristiti i dugme za pretragu
Ministarstvo obrazovanja Ruske Federacije
Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja
"Sibirska državna akademija za automobile i puteve (SibADI)"
odjel "MOSTOVI"
Projekat kursa
„Projektovanje armirano-betonskog drumskog mosta»
Završeno:
Učenik ADb-12-Z 1. grupa
Zhdanov A.V.
Prihvaćeno:
Shchetinina N.N.
Omsk 2014
1. Opis konstrukcije mosta i gornje konstrukcije_____________2
2. Proračun kolovozne ploče_______________________________________________4
2.1. Određivanje sila u kolovoznoj ploči zbog konstantnog opterećenja ___4
2.2. Određivanje sila iz radnog opterećenja ___________________________________5
2.3. Ojačanje IF ploče i proračun čvrstoće ___________________10
2.3.1. Ojačanje IF ploče u sredini ploče _______________________11
2.3.2. Ojačanje IF ploče na nosačima ______________________________12
3. Proračun i projektovanje glavnog snopa__________________________14
3.1. Određivanje sila u gredi iz konstantnog opterećenja ______________14
3.2.1. Računovodstvo prostornog rada ________________________________15
3.2.2. Definicija KPU ___________________________________________________16
3.3. Određivanje sila u dugom snopu ___________________________________18
3.4. Ojačanje glavne grede ___________________________________25
4. Izrada dijagrama materijala ___________________________________27
5. Proračun kosog presjeka za posmičnu silu ________________28
Spisak korišćene literature________________________________________________30
Dodatak 1________________________________________________31
Dodatak 2________________________________________________32
- Opis rasporeda mosta i rasponske konstrukcije.
Prelazak mosta ovo je kompleks građevina koji uključuje most i pristupe njemu; kao i rezači leda, regulatorne strukture i uređaji za zaštitu obala, koji nisu predstavljeni u projektu.
Most sa svojim konstrukcijama pokriva korito i dio plavnog područja. Most se sastoji odrasponi i podržava.
NadgradnjeMost uključuje sljedeće glavne dijelove: kolovoz, nosivi dio (grede), priključni sistem i noseći dijelovi.
kolovoz opaža djelovanje pokretnih tereta (od vozila i pješaka) i prenosi ih na nosivi dio. Kolovoz se sastoji od mosta i nosivih elemenata.
U skladu sa specifikacijom, veličina mosta je G10 (za tehničku kategoriju III), voznu površinu čine dvije saobraćajne trake: širina kolovoza je 7,0 m, a sigurnosna traka širine 2x1,5 m. most, uključujući širinu kolovoza, sigurnosne trake, trotoare i ograde, jednak je:
Širina trotoara prema specifikaciji iznosi 2,25 m. Spolja su trotoari ograđeni ogradama visine 1,1 m, a sa unutrašnje strane pregradnom ogradom visine 0,75 m. Za brzu odvodnju vode dajemo površine vozne površine i trotoara uzdužni nagib (10‰) i poprečni nagib (20‰). Potreba za nesmetanim prijelazom sa nasipa na most postiže se izradom posebnih prijelaznih dionica u vidu prijelaznih ploča na spoju mosta i nasipa.
Nosivi elementi kolovoza armirano-betonske ploče kolovoza (pretpostavljene debljine 18 cm) apsorbiraju opterećenje od vozila sa kolovoza, od pješaka sa trotoara i prenose ih na glavne nosive konstrukcije raspona. Nosivi dio raspona preuzima djelovanje vlastite težine raspona i privremenog pokretnog opterećenja i prenosi ga na nosače, a to su grede.
Paluba mosta osigurava bezbedno kretanje saobraćaja i ogradnih uređaja, drenažnih uređaja, dilatacionih spojeva i veza između mostova i prilaza.
1 - asfalt betonska površina 9 cm;
2 - zaštitni sloj 6 cm;
3 - hidroizolacija 0,5 cm;
4 - izravnavajući sloj 3 cm;
5 - armirano betonska ploča-18 cm
Slika 1.3. Poprečni presjek dugog snopa.
2. Proračun kolovozne ploče
- Određivanje sila u ploči kolovoza
od konstantnog opterećenja.
Određivanje projektnog opterećenja na 1 m 2 kolovozne ploče (sopstvena težina) prikazane su u tabeli 1.1.
; ; (SNiP tabela 8)
Određivanje projektnog opterećenja
Tabela 1.1.
|
br. br |
Vrste opterećenja |
Zapreminska težina, , t/m 3 |
Coef. pouzdanost,f |
||
|
A/B premaz, = 0,09 m |
0,207 |
0,3105 |
|||
|
Zaštitni sloj = 0,06 m |
0,15 |
0,195 |
|||
|
hidroizolacija, = 0,005 m |
0,0075 |
0,00975 |
|||
|
Izravnavajući sloj = 0,03 m |
0,063 |
0,0819 |
|||
|
Armirano betonska ploča, = 0,18 m |
0,45 |
0,495 |
|||
| 2 ): |
t/m 2 |
1,09 |
|||
| 2 ): |
kN/m 2 |
10,9 |
|||
Izračunati maksimalni moment savijanja u sredini raspona ploče M q i izračunata maksimalna sila rezanja Qg na osloncu od konstantnog opterećenja jednaki su:
M q = q r * l r 2;
Q q = q r * l r ;
Gdje
l r projektovani raspon ploče, l r = l b r ;
1 rastojanje između osi greda;
b r - širina rebra grede.
2.2. Određivanje sila iz živog opterećenja
Određujem procijenjenu udaljenost između greda:
Gdje l o razmak između osa greda;
b r debljina rebra.
Određivanje sila od opterećenja A-11.
Slika 2.1 - Dijagram radnih širina za određivanje maksimalnog momenta savijanja pri opterećenju opterećenjem A14.
Budući da je izračunata udaljenost između greda manja 2m , zatim pri određivanju sila od privremenog opterećenja A-14 razmotriti raspored jednog kolosijeka i jednog teretnog točka (slika 2.1).
v =14 kN/m. p osa =140 kN.Pritisak kotača na površinu kolnika koji djeluje na gradilište a b , raspoređen je po površini puta pod uglom od približno 45°. Kao rezultat, pritisak se prenosi na površinu armiranobetonske ploče na znatno veću površinu (dijagram radnih širina). Smatra se da je njegov oblik pravougaoni.
Prilikom određivanja momenta savijanja opterećenje se postavlja simetrično u odnosu na ploču kolovoza.
Pretpostavljamo zajedničko područje raspodjele pritiska:
a 1 = a+2 h do = 0,2 + 2 0,185 = 0,57 m
b 1 = b+2 h do = 0,6 + 2 0,185 = 0,97 m
gdje je H = 0,185 m debljine kolovoznih slojeva
2 iz kolica i sa distribuirane trake:
Određujemo koeficijente pouzdanosti za opterećenje:
fa T fa T = 1,5;
fa fa = 1,15.
dinamički koeficijent;
Određujemo maksimalni moment savijanja u sredini raspona ploče kolovoza:
Ukupan moment od stalnih i privremenih opterećenja:
Slika 2.2 - Dijagram radnih širina za određivanje maksimalne bočne sile pri opterećenju opterećenjem A14.
Prilikom određivanja bočne sile, opterećenje se postavlja tako da se rub područja raspodjele pritiska poklapa sa presjekom koji se ispituje (slika 2.2)
Dimenzije dijagrama radne širine imaju isto značenje kao i kod određivanja veličine momenta savijanja. Faktori sigurnosti opterećenja ostaju isti.
Maksimalna sila smicanja pri osloncu:
gdje je y 1 =0.74 ordinata linije uticaja ispod ose točka.
Ukupna posmična sila od stalnih i privremenih opterećenja
Određivanje sila od opterećenja NK-100
Slika 2.3 - Dijagram radnih širina za određivanje maksimalnog momenta savijanja pri opterećenju teretom NK-100.
p NK-100 = 18 x 14 = 252 kN (po osovini) x 4 = 1008 kN.Pod dejstvom opterećenja sa jednog točka, dimenzije lokacije će biti:
duž kretanja a 3 = a 1 = 0,57 m;
preko saobraćaja b 3 = b +2N=0,8+2·0,185=1,17 m.
Prilikom određivanja momenta savijanja, opterećenje se postavlja u sredinu raspona (slika 2.3)
Određujem dimenzije dijagrama radne širine odabirom najveće od dvije vrijednosti:
Odredite intenzitet raspoređenog opterećenja po 1m 2 : .
dinamički koeficijent, ;
faktor pouzdanosti opterećenja.
Određujemo maksimalni moment savijanja u sredini raspona:
Ukupni moment savijanja od stalnih i privremenih opterećenja:
Slika 2.4 - Dijagram radnih širina za određivanje maksimalne bočne sile pri opterećenju teretom NK-100.
Prilikom određivanja sile smicanja, opterećenje se postavlja što bliže ivici grede (slika 2.4)
Odredite veličinu posmične sile:
gdje je y 1 = 0,69 ordinata uticajne linije duž ose točka.
Ukupna posmična sila od stalnih i privremenih opterećenja:
Najveće sile dobivene pri opterećenju ploče opterećenjem A-14 uzimaju se kao projektne sile:
Određujemo trenutke za stvarnu šemu opterećenja:
M 0,5 l =0,5 M max =0,5 43,21 =21,61 kN m;
M op =-0,8·M max =-0,8·43,21 =-34,57 kN·m.
3. Proračun i projektovanje kolovozne ploče.
Na osnovu dobijenih izračunatih vrijednosti sila, armiramo kolovoznu ploču i provjeravamo njenu čvrstoću.
- Ojačanje donje mreže
Dijagram za izračunavanje donje mreže prikazan je na slici 2.5.
Rice. 2.5 Šema za izračunavanje donje mreže
- z ≈ 0,925 h o =0,925 0,155= 0,1434 m.
PC. Prihvatam 6 štapova.
M granica = 18,6 kNm > M 0,5 l = 17,73 kNm.
Dakle, uslov ispitivanja čvrstoće je zadovoljen.
Određujem broj distributivnih armaturnih šipki:
PC. Strukturno uzimamo 4 šipke.
Stvarna površina razvodne armature, A s f:
M 2.
2.3.2. Ojačanje IF ploče na nosačima (gornja mreža).
Dijagram za izračunavanje gornje mreže prikazan je na Sl. 2.6.
- Određujem radnu visinu ploče:
- Određujem polugu unutrašnjeg para sila:
z ≈ 0,925 h o = 0,1156 m.
- Određujem područje radne armature:
4. Određujem broj štapova:
PC. Strukturno prihvatamo 12 šipki.
Određujem stvarnu površinu radne armature:
- Određujem visinu komprimirane zone:
- Provjeravam snagu:
M pre = 29,2 kNm > M op = 28,36 kNm, dakle, uslov ispitivanja čvrstoće je zadovoljen.
- Određujem područje razvodnih armatura:
Prihvatamo prečnik razvodne armature: d =6 mm
2. Odrediti broj distributivnih armaturnih šipki:
PC. Prihvatamo 7 štapova.
3. Stvarna površina razvodne armature, A s f:
M 2.
3. Proračun i projektovanje glavnog snopa.
3.1.Određivanje sila u gredi od konstantnog opterećenja
Konstantno opterećenje se određuje po 1 linearnom metru. grede i sastoji se od težine same grede, kolovozne ploče, kolovoza, limova, ivičnjaka i ograda.
Određivanje sila iz konstantnog opterećenja je tabelarno prikazano u tabeli 3.1.
Tabela 2.1. Proračun trajnog opterećenja na glavnoj gredi
|
Vrsta opterećenja |
Zapreminska težina , kN/m 3 |
q n , kN/m |
Coef. pouzdan γ f |
Calc. opterećenje q r =q n γ f kN/m |
|
|
Asfalt beton 7cm |
15,5230,07=24,96 |
37,44 |
|||
|
Zaštitni sloj 6cm |
15,5250,06=23,25 |
30,23 |
|||
|
Hidroizolacija 1cm |
15,5150,01=2,33 |
3,03 |
|||
|
Poravnajte sloj 4cm |
15,5 210,03=9,77 |
12,7 |
|||
|
Barijera. mačevanje |
|||||
|
Ploča prolazi. dijelovi |
15,5250,18=69,75 |
76,73 |
|||
|
Ograda od ograde |
1,25 |
1,25 |
1,38 |
||
|
Vlastiti težina grede |
0,160,72825=23,04 |
25,34 |
Iznos 189,05
Pretpostavljamo da je konstantno opterećenje ravnomjerno raspoređeno između svih greda i da je opterećenje na svakoj od njih jednako:
kN/m2.
- Određivanje poprečnih ugradnih koeficijenata
Raspodjela privremenog vertikalnog opterećenja između glavnih greda vrši se pomoću koeficijenta poprečne instalacije (CLC), koji pokazuje koliki dio privremenog opterećenja smještenog na kolovozu i trotoaru pada na izračunatu gredu.
CPU se određuje metodom ekscentrične kompresije. Za određivanje poprečne instalacije potrebno je konstruirati linije utjecaja sila koje djeluju na pojedinačne grede.
Zbog ravnosti linija pritiska, za njihovu konstrukciju dovoljno je pronaći dvije ordinate iznad vanjskih greda:
Or.
dakle: y 1 = 0,42, y 8 = -0,17.
Za određivanje sila u glavnoj gredi od privremenog opterećenja potrebno je pronaći kontrolni faktor duž linije uticaja pritiska na proračunsku gredu. Istovremeno, za opterećenje A-11 za okretno postolje i traku, kontrolni faktor se određuje drugačije. U ovom slučaju uvodi se koeficijent kombinacije za traku, jednak 0,6 za drugu kolonu.
Za kolica
Za ravnomjerno raspoređenu traku
Iz gomile
Opterećen je dio gdje imamo pozitivnu vrijednost sile.
3.2.2. Određivanje kontrolne tačke za dugo svetlo
1. šema punjenja.
Teret A11 se postavlja 1,5 m od sigurnosne trake sa jednim opterećenim trotoarom.
Rice. 3.1 Šema opterećenja tlačnog utjecajnog voda opterećenjem A11 prema I dijagram utovara
2. šema punjenja.
Teret A11 se postavlja 0,55 m od ivičnjaka kada su trotoari rasterećeni.
Rice. 3.2 Šema opterećenja tlačnog utjecajnog voda opterećenjem A11 prema II dijagram utovara
Određujem koeficijente poprečne instalacije:
3. šema punjenja.
Jedno projektantsko vozilo NK-80 postavlja se što bliže sigurnosnoj traci kada trotoari nisu zakrčeni.
Rice. 3.3 Šema opterećenja tlačnog utjecajnog voda opterećenjem NK-80.
Određujem koeficijent poprečne instalacije:
3.3. Određivanje sila u glavnom snopu
Izračunate vrijednosti sile M i Q određuju se opterećenjem utjecajnih vodova stalnim i privremenim opterećenjem. Odredite vrijednosti M i Q u presjecima, čiji je broj dovoljan za konstruiranje dijagrama ovih sila: srednji, četvrti i potporni presjek grede.
Sila u dionici koja se razmatra:
Gdje
S sila u dijelu koji se razmatra;
q str izračunato konstantno opterećenje po 1 tekućem metru. dugo snop=23,63 kN/m 2 ;
algebarski zbir površina svih sekcija opterećenja uticajne linije;
područje utjecajne linije s pozitivnom vrijednošću;
fv faktor pouzdanosti trake; fv = 1.2
v poprečni ugradni koeficijent za teretnu traku vozila;
dinamički koeficijent za opterećenja A11 i NK-80;
P faktor pouzdanosti za kolica;
P = 1,5 pri = 0, p = 1,2 pri ≥ 30 m, međuvrijednosti interpolacijom:
γ f NK-80 - faktor pouzdanosti za opterećenje NK-80= 1;
P poprečni ugradni koeficijent za kolica;
NK80 poprečni ugradni koeficijent za teretna kolica NK80;
R osa sile na osovinu okretnog postolja A11=108 kN;
r NK80 - sile na osi opterećenja NK-80=20 t;
y 1, y 2, y 3, y 4 ordinate uticajne linije za ose opterećenja;
T faktor sigurnosti za pješake; f T = 1.2
T koeficijent bočne instalacije za pješake;
l r =8,4 m projektovana dužina raspona.
Rice. 3.4 Šema linija opterećenja uticaja sila M i Q I dijagram utovara.
Rice. 3.5 Šema linija opterećenja uticaja sila M i Q stalna i privremena opterećenja u sekcijama 1-1,2-2 i 3-3 uzduž II dijagram utovara.
Rice. 3.6 Šema linija opterećenja uticaja sila M i Q stalna i privremena opterećenja NK-80 u sekcijama 1-1,2-2 i 3-3.
Odjeljak 1-1
Definiranje M
1 I dijagram utovara
2 i dijagram utovara
3 i dijagram utovara
Definisanje Q
1 I dijagram utovara
2 i dijagram utovara
3 i dijagram utovara
Odjeljak 2-2
Definiranje M
1 I dijagram utovara
2 i dijagram utovara
3 i dijagram utovara
Definisanje Q
1 I dijagram utovara
2 i dijagram utovara
3 i dijagram utovara
Odjeljak 3-3
Trenutak u dijelu potpore je nula.
Definisanje Q
1 I dijagram utovara
2 i dijagram utovara
3 i dijagram utovara
Rezultati proračuna su sažeti u tabeli 3.2.
Tabela 3.2.-Unutarnje sile po presjecima
|
Odjeljak |
Interni napori |
|||||
|
A11 |
NK80 |
|||||
|
1. shema učitavanje |
2. shema Preuzimanja |
|||||
|
1 1 |
481,45 |
60,95 |
551,08 |
75,06 |
510,11 |
57,32 |
|
2 2 |
376,70 |
148,05 |
435,74 |
178,09 |
384,77 |
158,40 |
|
3 3 |
245,77 |
285,85 |
260,86 |
|||
Na osnovu izvršenih proračuna određujem maksimalne sile u presjecima i konstruiram dijagram sila omotača (slika 3.7).
Rice. 3.7. - Dijagram sila omotača
- Ojačanje glavne grede.
Rice. 3.8 Označavanje proračunske širine ploče.
A s (A s ) površina zatezne (sabijene) armature;
a s (a s ) udaljenost do c.t. zatezna (stisnuta) armatura;
h =0,9 m visina projektne grede;
h f = 0,18 m visina grede kolovozne ploče;
b = 0,16 m debljine rebra grede;
- Projektna širina ploče
- Unutrašnje parno rame:
- Radno područje armature:
m 2;
- Broj šipki po prečniku jedne šipke d =22 mm:
PC., zaokružiti n s f = 8 kom.
Stvarna površina radne armature:
m 2.
5. Položaj centra gravitacije:
gdje ns ukupan broj štapova; n i broj šipki u i -ti red; a i udaljenost do centra
gravitacija i -ti red od dna grede;
6. Tačan proračun radne visine:
7. Visina komprimirane zone:
(m);
Faktor uslova rada:
gdje: (h - x ) visina zone zateznog presjeka; - rastojanje od ose zategnutog elementa armature od zategnute površine presjeka;
Prihvatamo
Test graničnog momenta:
M pr > M max ; 653.03>551.08
Dakle, armatura je ispravno izračunata.
Slika 3.9 - Šema za ispitivanje čvrstoće grede u graničnom momentu.
4. Izrada dijagrama materijala.
- Konstruiše se dijagram momenata ( Mmax ), odgađajući granični trenutak M prije >M max unutar 5%
- Granični moment je podijeljen brojem parova šipki.
- Prema SNiP-u (klauzula 3.126) određujemo količinu ugradnje štapa:
Sa betonom klase B30 l s =22 d =22·0,022=0,
484m
- Šipke su savijene pod uglom od 45º. Savijene šipke moraju biti raspoređene duž dužine grede na način da bilo koji dio normalan na os elementa siječe barem jednu šipku; ako ovaj zahtjev nije ispunjen, tada koristimo dodatne kose šipke zavarene na glavnu radnu armaturu (istog promjera).
Dužina zavarenih šavova na mjestima na kojima su pričvršćene nagnute šipke uzima se jednakom 12d za jednostrano zavarivanje, a 6d za dvostrano zavarivanje.
Na mjestima gdje su šipke savijene ili slomljene, kao i između njih na udaljenosti ne većoj od ¾ visine grede, potrebno je postaviti spojne šavove u zavarene okvire. Njihova dužina je 6d i 3d. Za dvostrano zavarivanje najmanja debljina šava je 4 mm (klauzula 3.161).
5. Proračun nagnutog presjeka za posmičnu silu.
Sl.5.1 dijagram za proračun čvrstoće grede duž kosog presjeka
Izvršavamo proračun površine potpore:
1. Proračun kosog presjeka elementa sa poprečnom armaturom pod dejstvom poprečne sile treba izvršiti iz uslova:
gdje je: - površina poprečnog presjeka jedne šipke savijanja; - koeficijent uslova rada; - broj krivina koje spadaju u nagnuti dio; - broj kriški; - ugao nagiba savijenih šipki prema uzdužnoj osi elementa na presjeku kosog presjeka;
MPa
gdje je: - površina poprečnog presjeka jedne stezne šipke; - koeficijent uslova rada; - broj stezaljki uhvaćenih u kosom dijelu; - broj kriški;
6 stezaljki;
MPa
ali ne manje od 1,3 i ne više od 2,5;
konstrukcijska otpornost na smicanje tokom savijanja, najveći napon smicanja od standardnog opterećenja;
Pa
kN;
kN;
Uslov verifikacije je ispunjen.
gdje je: površina horizontalne armature bez prednaprezanja, cm 2 ;
Pošto je tuča, onda je K<0 и он не учитывается.
6.MPa - verifikacija je u toku.
Obračun je urađen korektno.
Spisak korišćene literature:
1. Kolokolov N.M., Kopats L.N., Fainstein I.S. Umjetne konstrukcije:
Udžbenik za tehničke škole saobraćaja. str. / Ed. N.M. Kolokolov.- 3. izd.,
Prerađeno i dodatni - M.: Transport, 1988, 440 str.
2. Mostovi i konstrukcije na putevima: Udžbenik. za univerzitete: U 2 dijela / Gibshman E.E.,
Kirilov V.S., Makovski L.V., Nazarenko B.P. Ed. 2., revidirano i dodatne M.:
Transport, 1972, 404 str.
3. Mostovi i konstrukcije na putevima: Udžbenik. za univerzitete: 2 sata po podne. Salamahin,
O.V. Volya, N.P. Lukin i dr.; Ed. P.M. Salamahin. -M.: Transport, 1991,
344s.
4. Projektovanje drvenih i armirano-betonskih mostova. Ed. AA.
Petropavlovsky. Udžbenik za univerzitete - M.: Transport, 1978, 360 str.
5. SNiP 2.05.03-84*. Mostovi i cijevi - M.: Stroyizdat, 1984
Ostali slični radovi koji bi vas mogli zanimati.vshm> |
|||
| 21155. | Projektovanje armirano-betonskog mosta | 42,31 KB | |
| Projektovanje armirano-betonskog mosta. Određivanje broja raspona mosta Dijagram mosta. Projektiranje opcije mosta za date lokalne uvjete je zadatak koji ima mnogo mogućih rješenja od kojih je potrebno izabrati najbolje. | |||
| 5430. | PRORAČUN ZAHTJEVA ZA GREŠKE KOMPONENTI KOMPONENTI KANALA ZA MJERENJE NAPREZANJA NA BAZI NEBALANSIRNOG MOSTA SA KOMPONENTOM | 193,64 KB | |
| Naprezanje može biti pozitivno (napetost) ili negativno (kompresija). Uprkos činjenici da je deformacija bezdimenzionalna veličina, ponekad se izražava u mm/mm. U praksi su izmjerene vrijednosti deformacija vrlo male. Stoga se deformacija često izražava u mikrodeformacijama | |||
| 13720. | RES dizajn | 1.33 MB | |
| Rezultat dizajna u pravilu je kompletna dokumentacija koja sadrži dovoljno informacija za proizvodnju objekta pod određenim uvjetima. Prema stepenu novine projektovanih proizvoda, razlikuju se sledeći projektantski zadaci: delimična modernizacija postojećeg elektronskog distributivnog sistema, promena njegove strukture i projektnih parametara, obezbeđivanje relativno malog nekoliko desetina posto poboljšanja jednog ili više kvaliteta. indikatori za optimalno rješenje istih ili novih problema; značajna modernizacija koja... | |||
| 14534. | Dizajn radnog komada | 46,36 KB | |
| Projektovanje radnog predmeta Zadaci tehnologa prilikom projektovanja su: Odrediti vrstu izratka koji se koristi za izradu datog dela; određivanje metode za dobijanje radnog komada; je funkcija specijaliziranog ljevačkog tehnologa ili operatera prese; Označite lokaciju ravnine konektora; koji određuje distribuciju preklapanja nagiba kalupnog štancanja; Izbor metode za dobijanje radnog komada određen je sljedećim faktorima: materijal dijela; konfiguracija dijela; kategorije detalja odgovornosti. Dio materijala za 90... | |||
| 8066. | Logičan dizajn | 108,43 KB | |
| Logički dizajn baze podataka Logički dizajn baze podataka je proces kreiranja modela informacija koji se koristi u preduzeću na osnovu odabranog modela organizacije podataka, ali bez uzimanja u obzir vrste ciljnog DBMS-a i drugih fizičkih aspekata implementacije. Logic design je drugi... | |||
| 17151. | Projektovanje skladišta nafte (SNN) | 2.45 MB | |
| Povećani zahtevi za kvalitetom naftnih derivata takođe predodređuju uslove poslovanja preduzeća za snabdevanje naftnim derivatima, koji zahtevaju donošenje vanrednih i ekonomski izvodljivih odluka. | |||
| 3503. | Dizajn IS računovodstva za zalihe | 1007.74 KB | |
| Predmet istraživanja je društvo sa ograničenom odgovornošću “Mermad”. Predmet studije je razmatranje pojedinačnih pitanja formulisanih kao zadaci za računovodstvo zaliha. | |||
| 13008. | Dizajn upravljačkog MPS-a | 1.25 MB | |
| Početni podaci za projektovanje: LSI MP i EPROM funkcije F1 i F2 konstante G1 G2 G3 za opciju 6. Za slučajeve X G1 i X G3 potrebno je izdati Alarmni signal na upravljačkoj konzoli uključiti treptanje posebnog svjetlosnog indikatora žarulje sa žarnom niti napajanom mrežom AC rasvjete 220V sa frekvencijom od 50 Hz sa frekvencijom od 2 Hz. Na zahtjev sa operaterske konzole potrebno je prikazati vrijednosti Xmin Xmx Xaverage Y za kontrolni ciklus koji prethodi tekućem.; Udaljenost od kontrolnog objekta do UMPS-a 1 metar... | |||
| 4768. | JK flip-flop dizajn | 354,04 KB | |
| Stanje okidača se obično određuje potencijalnom vrijednošću na direktnom izlazu. Struktura univerzalnog okidača. Princip rada uređaja. Izbor i opravdanje tipova elemenata. Izbor IC paketa u DT bibliotekama. Dizajniranje univerzalnog okidača u CAD DipTrce. Tehnološki proces | |||
| 6611. | Projektovanje TP prelaza | 33,61 KB | |
| Početne informacije: ruta obrade dijela, oprema, učvršćenja, redoslijed prijelaza u operacijama, dimenzije, tolerancije, dopuštenja obrade. | |||