Otpornost glinenih tla. Otpornost tla

Strana 33 od 34

PROJEKTNA OTPORNOST TEMLJENIH TEMELJA

1. Proračunska otpornost temeljnih tla R 0 dato u tabeli. 1-5, namijenjeni su za prethodno određivanje dimenzija temelja. Opseg vrijednosti R 0 i R/ 0 za konačno određivanje dimenzija temelja navedeno je u tački 2.42 za tabelu. 4, u tački 8.4 za tabelu. 5 i u stavu 11.5 za tabelu. 6.

2. Za tla sa srednjim vrijednostima e I I L(Tabela 1-3), p d I Sr(Tabela 4), Sr(Tablica 5), ​​kao i za temelje sa srednjim vrijednostima g(Tabela 6) vrijednosti R 0 i R/ 0 se određuju interpolacijom.

3. Vrijednosti R 0 (Tablica 1-5) odnosi se na temelje širine b 0 = 1 m i dubina d 0 = 2 m.

Kada koristite vrijednosti R 0 za konačnu zadaću temeljnih dimenzija (klauzule 2.42, 3.10 i 8.4) izračunati otpor temeljnog tla R, kPa (kgf/cm2), određeno po formulama:

at d£ 2 m (200 cm)

R= R 0 x ( d+d 0)/2d 0 ; (1)

at d> 2 m (200 cm)

R= R 0 + k 2 g / II ( d-d 0), (2)

Gdje b I d- širinu i dubinu projektovanog temelja, m (cm);

g / II - izračunata vrijednost specifične težine tla koje se nalazi iznad osnove temelja, kN/m 3 (kgf/cm 3);

k 1 - koeficijent prihvaćen za temelje sastavljene od krupnog i pjeskovitog tla, osim muljevitih pijeska, k 1 = 0,125, muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača, ilovača i glina k 1 = 0,05;

k 2 - koeficijent usvojen za temelje sastavljene od grubog i pjeskovitog tla, k 2 = 0,25, pjeskovita ilovača i ilovača k 2 = 0,2 i gline k 2 = 0,15.

Napomena. Za objekte sa širinom podruma IN= 20 m i dubina d b³ 2 m, dubina vanjskih i unutrašnjih temelja uzetih u obzir u proračunu uzima se jednakom: d = d 1 + 2 m [ovdje d 1 - smanjena dubina temelja, određena formulom (8) ovih standarda]. At IN> 20 m prihvaćeno d=d 1 .

Tabela 1

Izračunati otpori R 0 gruba tla

Gruba tla	Značenje R O, kPa (kgf/cm2)
Šljunak (lomljeni kamen) sa punilom:
Sandy
I L£0,5
0,5 < I L£0,75
Šljunak (drvo) sa punilom:
pješčana
muljevito-glinasto sa indeksom fluidnosti:
I L£0,5
0,5 < I L£0,75

Tabela 2

Izračunati otpori R 0 peskovitih tla

	Vrijednosti R O, kPa (kgf/cm2), u zavisnosti od gustine peska
		srednje gustine
Srednje veličine
Niska vlaga
vlažna i zasićena vodom
Dusty:
Niska vlaga
zasićen vodom

Tabela 3

Izračunati otpori R 0 muljevito-glinena (neslijegajuća) tla

Muljevito-ilovasti	Koeficijent Poroznost e	Vrijednosti R O, kPa (kgf/cm2), pri indeksu fluidnosti tla
Ilovače

Tabela 4

Izračunati otpori R 0 tla slijeganja

	R O, kPa (kgf/cm2), tla
	Prirodna građa sa suvom gustinom p d, t/m 3		zbijeno do suhe gustine p d, t/m 3
	300 (3)	350 (3,5)
Ilovače	350 (3,5)	400 (4)

Napomena: Brojač pokazuje vrijednosti R O, koji se odnosi na nenatopljena tla sa stepenom vlage Sr£0,5; u nazivniku - vrijednosti R O vezano za ista tla sa Sr³ 0,8, kao i na natopljena tla.

Tabela 5

Izračunati otpori R 0 rasutih tla

	R O, kPa (kgf/cm2)
Karakteristike	Krupni, srednje i sitni pijesak, šljaka itd. na nivou vlažnosti Sr		Muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača, ilovača, glina, pepeo itd. na nivou vlažnosti Sr
	Sr£0,5	Sr³ 0,8	Sr£0,5	Sr³ 0,8
Nasipi sistematski izgrađeni sa zbijanjem
Deponije zemlje i industrijskog otpada:
sa pečatom
bez pečata
Deponije za zemljište i industrijski otpad:
sa pečatom
bez pečata

Napomena: 1. Vrijednosti R O u ovoj tabeli odnosi se na rasuti tlo koje sadrži organsku materiju I om£0,1.

2. Za raspakovane deponije i deponije zemlje i industrijskog otpada, vrijednosti R O se prihvataju sa koeficijentom od 0,8.

Tabela 6

Proračunska otpornost tla za zatrpavanje R 0

za potporne temelje na izvlačenje

nadzemnih vodova

	Vrijednosti, kPa (kgf/cm2)
Relativna dubina temelja l = d/b	Muljevito-ilovasta tla sa indeksom fluidnosti I L£ 0,5 i gustina tla zatrpavanja, t/m 3		Pijesak srednje krupnoće i fini, niskovlažni i vlažni pijesak sa gustinom nasutog tla, t/m 3

Napomene: 1. Vrijednosti R O za gline i ilovače s protokom od 0,5 £ I L 0,75 funti i pješčana ilovača po 0,5< I L£ 1,0 je prihvaćeno u koloni “muljevito-glinena tla” uz uvođenje faktora redukcije od 0,85 odnosno 0,7.

2. Vrijednosti R O za muljeviti pijesak se uzima kao za srednje i sitni pijesak sa koeficijentom 0,85.

Sadržaj

Ovo je jedan od najvažnijih parametara pri izgradnji temelja, jer vam omogućava da odredite maksimalne moguće vrijednosti mase konstrukcije iznad koje podloga može izdržati.

Ako su dozvoljene vrijednosti nosivosti tla prekoračene, ispod osnove temelja formiraju se područja granične ravnoteže. Drugim riječima, tlo koje se nalazi ispod ne može izdržati opterećenje i teži prema smjeru najmanjeg otpora, odnosno prema površini. Posljedice se izražavaju u obliku nasipa i okna smještenih u blizini granica temelja.

Najvažnija opasnost u ovom slučaju je narušavanje homogenosti temeljnog tla. Opterećenje konstrukcije počinje se neravnomjerno raspoređivati, temelj gubi stabilnost, aktiviraju se procesi deformacije i ubrzo se počinju pojavljivati ​​pukotine.

Proračun nosivosti tla

Određivanje nosivosti tla je prilično radno intenzivan proces koji se može obaviti dostupnim sredstvima (ručno/online) ili uz korištenje usluga geološko-geodetskih agencija!

Pozivamo vas da koristite naš praktični online kalkulator za izračunavanje otpornosti tla na pritisak/smicanje. Na kraju proračuna dobit ćete vrijednost izračunatog otpora u četiri različite mjerne jedinice (kPa, kH/m 2, tf/m 2, kgf/cm 2). Da biste dobili rezultat izračuna, potrebno je popuniti nekoliko polja:

• Vrsta kalkulacije. Na osnovu laboratorijskih ispitivanja ili nepoznatih karakteristika tla.
• Karakteristike tla. Vrsta, koeficijent poroznosti i indeks fluidnosti, kao i prosječna izračunata vrijednost specifične težine tla.
• Parametri temelja.Širina i dubina baze.

Posljednje dvije karakteristike tla određene su samo za glinena tla.

Kalkulator otpornosti temeljnog tla

Prvo moramo odabrati vrstu proračuna. Prva opcija podrazumijeva da ćete dobiti uzorak tla i poslati ga u specijaliziranu laboratoriju na ispitivanje. Ova metoda oduzima puno vremena i novca. Stoga, ako nemate složeno područje i sigurni ste da sve možete učiniti sami, predlažemo da koristite drugu opciju i izvršite izračun na osnovu tabelarnih podataka.

Klasifikacija tla

Sljedeća faza rada odnosi se na određivanje vrste tla. Prema SNiP 11-15-74, sve vrste tla podijeljene su u dvije glavne grupe:

• rocky;
• non rocky.

Prve predstavljaju stijene metamorfnog ili granitnog porijekla. Nalaze se u planinskim područjima i na mjestima gdje osnova tektonske platforme dopire do površine (štitovi). U našoj zemlji, ovo je teritorija Karelije i Murmanske regije. Planinski sistemi Urala, Kavkaza, Altaja, Kamčatke, visoravni Sibira i Dalekog istoka. Otpornost kamenih tla je toliko visoka da možda nećete morati praviti nikakve preliminarne proračune.

Nekamenito tlo se nalazi svuda u ravnicama. Podijeljeni su u nekoliko tipova, a oni pak u frakcije: Pijesak (sitni, srednji, krupni...); Pjeskovita ilovača (laka, teška); Ilovača (laka, srednja, teška); Gline (lake, teške...).

Kako sami odrediti vrstu tla?

Postoji jednostavan staromodan način da odredite vrstu tla koju su koristili vaši roditelji i roditelji vaših roditelja - uključuje identifikaciju fizičkih i mehaničkih svojstava stijene.

Da biste to učinili, potrebno je uzeti uzorke tla na krajnjim tačkama i na sredini lokacije. Iskopajte rupe do dubine od očekivanog nivoa temelja i uzmite uzorke tla sa svake kontrolne tačke.

Pripremite radnu površinu za izvođenje naučnog eksperimenta.

• Navlažite tlo dok se ne može formirati u kuglu.
• Pokušajte da uvaljate loptu u duguljasto tijelo (užad).
• Ako niste bili u mogućnosti to učiniti, onda pred vama peskovito zemljište.
• Ako se malo stegne, ali se ipak sruši - ovo je peskovita ilovača.
• Ako se gajtan može smotati u prsten, ali se uoče lomovi/pukotine - ovo je ilovača.
• Ako je prsten zatvoren, ali tijelo ostane neozlijeđeno - ovo je glina.

Radi jasnoće, možete vidjeti ilustraciju ispod:

Ako niste mogli ništa napraviti od uzorka tla, onda je proračun nosivosti pješčanog tla za vas završen. Odaberite odgovarajuću stavku u kalkulatoru i kliknite " Izračunaj".

Nosivost tla - SNiP tabela

Da bismo odredili nosivost glinovitih tla, potrebno je dobiti još dva koeficijenta - indeks fluidnosti tla (I L) I koeficijent poroznosti (e). Prvi pokazatelj može se prilično lako odrediti okom ako je tlo iskreno vlažno i viskozno - odaberite I L = 1, ako je suho i grubo - I L = 0. Drugi koeficijent se može dobiti samo u tabelama iz SNiP-a. Budući da su svi podaci u javnom vlasništvu, radi Vaše udobnosti prepisali smo tabele izračunate otpornosti tla iz SP 22.13330.2011.

Nosivost glinenih tla

Glinena tla		Koeficijent poroznosti e	Vrijednosti R0, kPa, na indeksu fluidnosti tla
Peščana ilovača
Ilovače
Gline

Unesite vrijednost koeficijent poroznosti e u kalkulator, unesite parametre temelja i dovršite određivanje izračunate otpornosti tla.

Nosivost pješčanog tla

Peščana tla		Vrijednosti R0, kPa, u zavisnosti od gustine pijeska
		gusto	srednje gustine
Veliki
Mala	Niska vlaga
	Mokro i zasićeno vodom
Dusty	Niska vlaga
	Zasićen vodom

Ove tablične vrijednosti R 0 su važeće za temelje širine b = 1 m i dubine d = 2 m.

Za ostale vrijednosti b i d moraju se koristiti formule. Na d<= 2 м используется первое выражение, при d >2 m - sekunda.

Izračunati otpor tla (formula) #1: R = R 0 × × (d + d 0) / 2d 0

Izračunati otpor tla (formula) #2: R = R 0 × + k 2 × γ" II × (d - d 0)

Kako bismo vas spasili od složenih glomaznih proračuna, našem izračunatom kalkulatoru otpora tla dodali smo četvrtu stavku u kojoj možete naznačiti procijenjene dimenzije temelja. Iskoristite našu uslugu i uštedite svoje vrijeme!

Izračunata električna otpornost tla (Ohm*m) je parametar koji određuje nivo “električne provodljivosti” zemlje kao provodnika, odnosno koliko će električna struja sa uzemljene elektrode teći u takvom okruženju.

Ovo je mjerljiva veličina koja ovisi o sastavu tla, veličini i gustini
blizina njegovih čestica jedna drugoj, vlažnost i temperatura, koncentracija rastvorljivih hemikalija u njemu (soli, kiseli i alkalni ostaci).

Vrijednosti izračunate električne otpornosti tla (tabela)

Priming	Otpor, prosječna vrijednost (Ohm*m)	ZZ-000-015, Ohm	Otpor uzemljenja za komplet ZZ-000-030, Ohm	Otpor uzemljenja za komplet ZZ-100-102, Ohm
Asfalt	200 - 3 200	17 - 277	9,4 - 151	8,3 - 132
Bazalt	2 000
Bentonit (vrsta gline)	2 - 10	0,17 - 0,87	0,09 - 0,47	0,08 - 0,41
Beton	40 - 1 000	3,5 - 87	2 - 47	1,5 - 41
Voda
Morska voda	0,2	0	0	0
Pond water	40	3,5	2	1,7
Nizinska riječna voda	50	4	2,5	2
Podzemne vode	20 - 60	1,7 - 5	1 - 3	1 - 2,5
Permafrost tlo (permafrost tlo)
Permafrost tlo - odmrznuti sloj (ljeti blizu površine)	500 - 1000	-	-	20 - 41
Permafrost tlo (ilovača)	20 000	Potrebne su posebne mjere (zamjena tla)
Permafrost tlo (pijesak)	50 000	Potrebne su posebne mjere (zamjena tla)
Glina
Glina mokra	20	1,7	1	0,8
Polučvrsta glina	60	5	3	2,5
Gnajs se raspao	275	24	12	11,5
Šljunak
Glineni šljunak, heterogen	300	26	14	12,5
Homogeni šljunak	800	69	38	33
Granit	1 100 - 22 000	Potrebne su posebne mjere (zamjena tla)
Granit šljunak	14 500	Potrebne su posebne mjere (zamjena tla)
Gra f staklasti čips	0,1 - 2	0	0	0
Trava (fini lomljeni kamen/krupni pijesak)	5 500	477	260	228
Pepeo, pepeo	40	3,5	2	1,7
krečnjak (površina)	100 - 10 000	8,7 - 868	4,7 - 472	4,1 - 414
krečnjak (iznutra)	5 - 4 000	0,43 - 347	0,24 - 189	0,21 - 166
IL	30	2,6	1,5	1
Ugalj	150	13	7	6
Kvarc	15 000	Potrebne su posebne mjere (zamjena tla)
Koka-kola	2,5	0,2	0,1	0,1
Les (žuta zemlja)	250	22	12	10
Kreda	60	5	3	2,5
Lapor
Obični lapor	150	14	7	6
Glineni lapor (50 - 75% glinenih čestica)	50	4	2	2
Pijesak
Pijesak jako navlažen podzemnom vodom	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Pijesak, umjereno navlažen	60 - 130	5 - 11	3 - 6	2,5 - 5,5
Mokri pijesak	130 - 400	10 - 35	6 - 19	5 - 17
Pijesak je malo vlažan	400 - 1 500	35 - 130	19 - 71	17 - 62
Osušiti pijesak	1 500 - 4 200	130 - 364	71 - 198	62 - 174
pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)	150	13	7	6
Pješčanik	1 000	87	47	41
baštensko zemljište	40	3,5	2	1,7
Saline	20	1,7	1	0,8
Ilovača
Ilovača, jako navlažena podzemnim vodama	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Polučvrsta ilovača, nalik na šumu	100	9	5	4
Ilovača na temperaturi od minus 5 C°	150	-	-	6
pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)	150	13	7	6
Slate	10 - 100
Slate gras f ite	55	5	2,5	2,3
pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)	150	13	7	6
Treset
Treset na temperaturi od 10°	25	2	1	1
Treset na 0 C°	50	4	2,5	2
Černozem	60	5	3	2,5
Drobljeni kamen
Mokri lomljeni kamen	3 000	260	142	124
Suvi lomljeni kamen	5 000	434	236	207

Otpor tla za komplete ZZ-000-015 i ZZ-000-030, navedene u tabeli mogu se koristiti
sa različitim konfiguracijama uzemljenja - i točkastim i višeelektrodnim.

Zajedno sa tabelom približnih vrijednosti za izračunatu otpornost tla, nudimo vam
koristite geografsku kartu prethodno instaliranih elektroda za uzemljenje na osnovu gotovih ZANDZ kompleta za uzemljenje
sa rezultatima mjerenja otpora uzemljenja.

Tipovi tla u Republici Kazahstan
i njihove električne otpornosti (karta)

Vrsta tla Ohm*m Površinski krečnjak 5 050 Granit 2 000 Bazalt 2 000 Pješčanik 1 000 Homogeni šljunak 800 Peščanik mokar 800 Glineni šljunak 300 Černozem 200

teška - više od 60% normalno - od 30 do 60% uz prevlast čestica gline muljeviti - od 30 do 60% uz prevlast pijeska ilovača- od 10% do 30% gline. Ovo tlo je prilično plastično kada ga trljate među prstima, ne možete osjetiti pojedinačna zrnca pijeska. Lopta valjana od ilovače zgnječi se u kolač s stvaranjem pukotina duž rubova. težak - od 20 do 30% prosjek - od 15 do 20% svjetlo - od 10 do 15% pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)- manje od 10% gline. To je prelazni oblik sa glinovitih na peskovito zemljište. Pjeskovita ilovača je najmanje plastična od svih glinenih tla; kada ga protrljate među prstima, osjetite zrnca pijeska; Ne uklapa se dobro u kabl. Lopta izvaljana od pješčane ilovače mrvi se kada se stisne. Zavisnosti od uslova Ovisnost otpornosti tla (ilovače) o sadržaju vlage Ovisnost otpornosti tla (ilovače) o njegovoj temperaturi (podaci iz IEEE Std 142-1991): Ovaj grafikon jasno pokazuje da na temperaturama ispod nule tlo naglo povećava otpornost, što je povezano s prijelazom vode u drugo agregacijsko stanje (iz tekućeg u čvrsto) - procese prijenosa naboja jonima soli i kiselim/alkalnim ostacima. skoro prestati. Vrsta tla Ohm*m Razne mješavine gline i pijeska 150

Projektna otpornost temelja od nestjenovitog tla na aksijalnu kompresiju određena je formulom

Gdje - uslovna otpornost tla, kPa;

,
- koeficijenti prihvaćeni prema tabeli 11;

- širina (manja strana ili prečnik) temeljne osnove, m;

- dubina temelja, m;

- izračunata vrijednost specifične težine tla u prosjeku po slojevima,

koji se nalazi iznad osnove temelja, izračunato bez uzimanja u obzir

suspendirano djelovanje vode;

dozvoljeno da prihvati =19,62 kN/m3.

Prilikom određivanja projektne otpornosti dubinu temelja treba uzeti za srednje oslonce mosta - od površine tla na osloncu na nivou usjeka unutar konture temelja, au koritima rijeka - od dna vodotoka na osloncu nakon spuštanja. njegov nivo do dubine opšte i polovine lokalne erozije tla tokom procijenjenog troška. Projektne otpore izračunate po formuli (24) za gline i ilovače u temeljima mostova koji se nalaze unutar stalnih vodotokova treba povećati za iznos jednak 14,7
, kPa,
- dubina vode od najnižeg niskog vodostaja do dna vodotoka

Vrijednosti uvjetnih otpora tla određuju se prema SNiP 2.05.03-84 (Tabele 9, 10) ovisno o vrsti, vrsti i sorti za pješčano tlo i vrsti, vrijednosti koeficijenta poroznosti e i stopu obrta za muljevito glinovita tla. Za srednje vrijednosti e I količine određena interpolacijom. Kod vrijednosti brojeva plastičnosti unutar 5-10 i 15-20 prosječnih vrijednosti treba uzeti , dato za pješčanu ilovaču, ilovaču i glinu. Za gusti pijesak treba povećati za 60% ako se njihova gustina utvrđuje na osnovu rezultata laboratorijskih ispitivanja tla. Za rastresita pjeskovita tla i muljevita glinovita tla u tečnom stanju ( > 1) ili sa koeficijentom poroznosti e > e max (gde e max – maksimalna tabelarna vrijednost koeficijenta poroznosti za dati tip tla) uslovni otpor nije standardizovan. Ova tla se smatraju slabim tlima, koja se ne mogu koristiti kao prirodni temelj bez posebnih mjera.

Tabela 1.3.1. – Izvod iz tabele 1, dodatak 24 SNiP 2.05.03-84

	Koeficijent poroznost e	Uslovni otpor R 0, muljevito-glinasto (neslijegajuće) temeljno tlo, kPa u zavisnosti od indeksa fluidnosti
Arogancija kod ≤5
Loams at 10 ≤ ≤ 15
Clays at ≥20

Tabela 1.3.2. – Izvod iz tabele 2, dodatak 24 SNiP 2.05.03-84

Pjeskovita tla i njihov sadržaj vlage	Uslovni otpor R 0 pjeskovita tla srednje gustine u osnovi, kPa
Šljunkoviti i krupni bez obzira na sadržaj vlage
Srednja veličina: niska vlažnost vlažna i zasićena vodom
Mala: niska vlažnost vlažna i zasićena vodom
Prašnjava: niska vlažnost zasićen vodom

Tabela 1.3.3. – Izvod iz tabele 4, dodatak 24 SNiP 2.05.03-84

	Odds
	, m -1	, m -1
1. Šljunak, šljunak, šljunkoviti pijesak, krupni i srednje veličine
2. Fini pijesak
3. Muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača
4. Ilovača i glina: tvrda i polutvrda
5. Ilovača i glina: tvrda plastika i meka plastika

Primjer 1.3.1. Odrediti projektnu otpornost na aksijalnu kompresiju temelja od niskovlažnog pijeska srednje veličine ispod osnove plitkog temelja za međunosač cestovnog mosta, ako je dato: širina temelja
njegovu dubinu
izračunata vrijednost specifične težine tla koja se nalazi iznad osnove temelja, prosječna po slojevima, =19,6 kN/m3.

Rješenje. Za pijesak sa malo vlage srednje veličine prema tabeli. 1.3.2 nalazimo R 0 =294 kPa, a prema tabeli 1.3.3 - vrijednosti koeficijenta =0,10 m -1 i
=3,0 m -1 .

Izračunati otpor temelja tla određuje se formulom

Primjer 1.3.2. Odrediti projektnu otpornost na aksijalnu kompresiju baze od vatrostalne ilovače ispod osnove temelja iz vrtače međunosača cestovnog mosta koji se nalazi u stalnom vodotoku, ako je dato: širina temelja
njegovu dubinu
indeks fluidnosti ilovače
broj plastičnosti =0,12, koeficijent poroznosti =0,55, izračunata vrednost specifične težine tla koje se nalazi iznad osnove temelja, usrednjeno po slojevima, = 19,6 kN/m 3, dubina vode od najnižeg niskog vodostaja =5 m.

Rješenje. Sa stola 1.3.2 interpolacijom nalazimo uslovni otpor vatrostalna ilovača sa
I =0,55.

Iz tabele 1.3.3 – vrijednosti koeficijenata =0,02 m -1 i
=1,5 m -1.

Uzimajući u obzir opterećenje sloja ilovače vodom, izračunati otpor temelja tla odredit će se formulom

11. Srednje (unutar kompresibilne debljine N s ili debljina sloja N) vrijednosti modula deformacije i Poissonovog omjera temeljnih tla ( i ) određuju se formulama:

; (11)

Gdje Ai- površina dijagrama vertikalnih napona od jediničnog pritiska ispod osnove temelja unutar i th sloj zemlje; za dijagram poluprostora je dozvoljeno uzeti Ai = s zp,ih i(vidi tačku 1), za dijagram slojeva – Ai= k i- k i- 1 (vidi tačku 7);

E i,v i,h i, - modul deformacije, Poissonov omjer i debljina, respektivno i th sloj zemlje;

N - izračunata debljina sloja, određena prema tački 8;

n- broj slojeva sa različitim vrijednostima E I v unutar stisljive debljine H sa ili debljine sloja H.

ODREĐIVANJE Slijeganja temeljnog tla

12. Slijeganje tla s sl baze sa povećanjem njihove vlažnosti usled natapanja velikih površina odozgo (vidi stavove 3.2 i 3.5), kao i natapanjem odozdo kada se nivo podzemne vode podigne, određuje se formulom

(13)

Gdje e sl,i– relativno slijeganje i sloj zemlje, određen u skladu sa uputstvom iz stava 13.;

h i– debljina i th layer;

k sl,i– koeficijent utvrđen u skladu sa uputstvima iz tačke 14.;

n– broj slojeva na koje je zona slijeganja podijeljena h sl, prihvaćen u skladu sa uputstvima iz klauzule 16.

13. Relativno slijeganje tla e sl utvrđeno na osnovu ispitivanja uzoraka tla na kompresiju bez mogućnosti bočnog širenja prema formuli

, (14)

Gdje h n,p I h sat, p-- visina uzorka prema prirodnoj vlažnosti i nakon njegovog potpunog zasićenja vodom ( w=w sat) pod pritiskom str, jednako vertikalnom naprezanju na razmatranoj dubini od vanjskog opterećenja i vlastite težine tla str = s zp + s zg– prilikom utvrđivanja slijeganja tla u gornjoj zoni slijeganja; pri određivanju slijeganja tla u donjoj zoni slijeganja uzima se u obzir i dodatno opterećenje od negativnih sila trenja (vidi stavove 3.4 i 3.8);

h n,g- visina istog uzorka prirodne vlažnosti pri str = s zg.

Relativno slijeganje tla kada je nepotpuno zasićeno vodom ( w sl=w<w sat) - e / sl određena formulom

, (15)

Gdje w– vlažnost tla;

w sat– vlažnost koja odgovara potpunoj zasićenosti tla vodom;

w sl– početna vlaga slijeganja (tačka 3.3);

e sl– relativno slijeganje tla kada je potpuno zasićeno vodom, određeno formulom (14).

14*. Koeficijent k sl,i, uključeno u formulu (13):

at b= 12 m – uzeto jednako 1 za sve slojeve tla unutar zone slijeganja;

at b= 3 m – izračunato po formuli

Gdje r – srednji pritisak ispod osnove temelja, kPa (kgf/cm2);

p sl,i– početni pritisak tla slijeganja i sloj, kPa (kgf/cm2), utvrđen u skladu sa uputstvima iz stava 15.;

r 0 – pritisak jednak 100 kPa (1 kgf/cm2);

na 3 m< b < 12 м – определяется по интерполяции между значениями k sl,i, dobijeno sa b= 3 m i b= 12 m.

Prilikom utvrđivanja slijeganja tla zbog vlastite težine treba uzeti k sl= 1 at H sl15 miliona funti i k sl= 1,25 at H sl³ 20 m, na srednjim vrijednostima Nsl koeficijent k sl određena interpolacijom.

15. Za početni pritisak slijeganja p sl pritisak koji odgovara:

pri laboratorijskim ispitivanjima tla u kompresionim uređajima - pritisak pri kojem je relativno slijeganje e sl jednako 0,01;

tokom terenskih ispitivanja sa pečatima prethodno natopljenog tla - pritisak jednak granici proporcionalnosti na grafikonu opterećenje-slijeganje;

pri namakanju tla u oglednim jamama - vertikalni napon od vlastite težine tla na dubini sa koje dolazi do slijeganja tla od vlastite težine.

Rice. 4. Šeme za proračun slijeganja temelja

A a– nema slijeganja od vlastite težine (ne prelazi 5 cm), moguće je samo slijeganje od vanjskog opterećenja s sl,r u gornjoj zoni povlačenja h sl, str(I tip stanja tla); b,V, G, - moguće slijeganje zbog vlastite težine s sl,g u donjoj zoni povlačenja h sl,g, počevši od dubine z g(II tip stanja tla); b– gornja i donja zona povlačenja se ne spajaju, postoji neutralna zona h n; V– spajaju se gornja i donja zona slijeganja; G– nema slijeganja od vanjskog opterećenja; 1 - vertikalna naprezanja od vlastite težine tla s zg ; 2 – ukupna vertikalna naprezanja od vanjskog opterećenja i vlastite težine tla s z = s zp+ s zg; 3 – promjena sa dubinom početnog pritiska slijeganja p sl; Nsl d – dubina temelja.

16. Debljina zone slijeganja h sl Pretpostavlja se da je jednak (slika 4)

h sl = h sl,r– debljina gornje zone slijeganja pri određivanju slijeganja tla od vanjskog opterećenja s sl, str(tačka 3.4), dok donja granica navedene zone odgovara dubini gdje s z = s zp+ s zg= p sl(Sl. 4 A,b) ili dubina, gdje je vrijednost atz minimalno ako s z,min> p sl(Sl. 4, V);

h sl = h sl,g – debljina donje zone slijeganja pri određivanju slijeganja tla prema vlastitoj težini s sl ,g(klauzule 3.4, 3.5), tj. počevši od dubine z g, Gdje s z = p sl ili značenje s z minimalno ako s z,min> p sl, te do donje granice slojeva slijeganja.

17. Moguće slijeganje tla od vlastite težine s/st,g kod namakanja malih površina odozgo (širina natopljene površine Bw manje od veličine debljine slijeganja N sl) određuje se formulom

Gdje s sl,g- maksimalna vrijednost slijeganja tla zbog sopstvene težine, utvrđena u skladu sa tačkom 12.

ODREĐIVANJE DEFORMACIJA TEMELJA,

ZAVRŠENO PLIVANJEM

18. Podizanje osnove kada tlo nabubri h sw određena formulom

, (18)

Gdje e sw,i- relativno bubrenje tla i sloj, određen u skladu sa uputstvima iz stava 19.;

h i- debljina ja- th sloj zemlje;

k sw,i- koeficijent utvrđen u skladu sa uputstvima iz tačke 20.;

n- broj slojeva na koje je podijeljena zona bubrenja tla.

19. Relativno bubrenje tla e sw određena formulama:

sa infiltracijom vlage

, (19)

Gdje h n– visina uzorka prirodne vlage i gustine, komprimovanog bez mogućnosti bočnog širenja pritiskom r, jednako ukupnom vertikalnom naprezanju atz,tot na razmatranoj dubini (vrijed atz,tot utvrđeno u skladu sa uputstvima iz stava 21.);

hsat– visina istog uzorka nakon namakanja do potpunog zasićenja vodom, komprimovanog pod istim uslovima;

pri zaklanjanju površine i promjeni vodno-termalnog režima

, (20)

Gdje k- koeficijent utvrđen eksperimentalno (u nedostatku eksperimentalnih podataka, prihvata se k = 2);

w eq- konačna (stalna) vlažnost tla;

w 0 i e 0 - početne vrijednosti vlažnosti tla i koeficijenta poroznosti.

20. Koeficijent k sw, uključeno u formulu (18), ovisno o ukupnom vertikalnom naprezanju s z,tot na razmatranoj dubini, uzima se jednakim 0,8 at s z,tot= 50 kPa (0,5 kgf/cm 2) i 0,6 at s z,tot= 300 kPa (3 kgf/cm 2), i na srednjim vrijednostima s z,tot- interpolacijom.

21. Ukupni vertikalni napon s z,tot na dubini z od osnove temelja (slika 5) određuje se formulom

, (21)

Gdje s zr,s zg - vertikalna naprezanja od opterećenja temelja i od vlastite težine tla;

atz,ad- dodatni vertikalni pritisak uzrokovan utjecajem težine nenavlaženog dijela zemljišne mase izvan područja namakanja, određen po formuli

, (22)

Gdje k g- koeficijent prihvaćen prema tabeli. 6.

Tabela 6

Koeficijent k g

(d+ z) / B w	Koeficijent k g za omjer dužine i širine natopljene površine L w / Bw, jednako

22. Donja granica zone otoka H sw(slika 5):

a) prilikom infiltracije vlage uzima se na dubini na kojoj je ukupni vertikalni napon s z,tot(stavka 21) jednak je pritisku bubrenja p sw;

b) pri oklopu površine i promjeni vodeno-termalnog režima - utvrđeno eksperimentalno (u nedostatku eksperimentalnih podataka, prihvaćeno je H sw= 5 m).

Rice. 5. Šema za proračun uspona podloge pri bubrenju tla

23. Slijeganje podloge kao rezultat sušenja nabujalog tla s sh određena formulom

, (23)

Gdje e sh,i– relativno linearno skupljanje tla i sloj, određen u skladu sa uputstvima iz stava 24.;

h i– debljina i th sloj zemlje;

ksh– koeficijent uzet jednak 1,3;

n– broj slojeva na koje je podijeljena zona skupljanja tla, uzet u skladu s uputama iz tačke 25.

24. Relativno linearno skupljanje tla kada se osuši određuje se formulom

, (24)

Gdje h n- visina uzorka tla sa najvećim mogućim sadržajem vlage kada je sabijena ukupnim vertikalnim naprezanjem bez mogućnosti bočnog širenja;

h d- visina uzorka pod istim uslovima nakon smanjenja vlažnosti kao rezultat sušenja.

25. Donja granica zone skupljanja Hsh određuje se eksperimentalno, a u nedostatku eksperimentalnih podataka uzima se jednakim 5 m.

Kada se tlo isuši kao rezultat termičkog efekta tehnoloških instalacija, donja granica zone skupljanja Hsh utvrđeno empirijski ili odgovarajućim proračunom.

ODREĐIVANJE SUFOZIJSKOG SEDIMENTA

26. Sufuzijski sediment s sf temelj sastavljen od slanih tla određuje se formulom

Gdje e sf,i- relativna sufuzijska kompresija tla i th sloj pod pritiskom r, jednako ukupnom vertikalnom naprezanju na razmatranoj dubini od vanjskog opterećenja s zp i sopstvenu težinu tla s zg, utvrđeno prema uputstvima iz tačke 27.;

h i- debljina ja- th sloj slane zemlje;

n- broj slojeva na koje je podijeljena zona sufuzijske sedimentacije slanih tla.

27. Relativna kompresija sufozije e sf definirano:

a) tokom terenskih ispitivanja sa statičkim opterećenjem sa dugotrajnim namakanjem prema formuli

Gdje s SF, str– taloženje sufuzionog pečata pod pritiskom;

str= s zp + s zg;

d str– zona taloženja sufuzije podloge ispod žiga;

b) tokom ispitivanja kompresije i filtracije prema formuli

, (27)

Gdje h sat, str- visina uzorka nakon namakanja (puna zasićenost vodom) pod pritiskom str= s zp + s zg;

h sf, str- visina istog uzorka tla nakon dugotrajnog filtriranja vode i ispiranja soli pod pritiskom str.

h ng- visina istog uzorka prirodne vlažnosti pod pritiskom p i=y zg.

PROJEKTNA OTPORNOST TEMLJENIH TEMELJA

1. Proračunska otpornost temeljnih tla R 0 dato u tabeli. 1-5, namijenjeni su za prethodno određivanje dimenzija temelja. Opseg vrijednosti R 0 i R/ 0 za konačno određivanje dimenzija temelja navedeno je u tački 2.42 za tabelu. 4, u tački 8.4 za tabelu. 5 i u stavu 11.5 za tabelu. 6.

2. Za tla sa srednjim vrijednostima e I I L(Tabela 1-3), p d I Sr(Tabela 4), Sr(Tablica 5), ​​kao i za temelje sa srednjim vrijednostima g (Tabela 6) vrijednosti R 0 i R/ 0 se određuju interpolacijom.

3. Vrijednosti R 0 (Tablica 1-5) odnosi se na temelje širine b 0 = 1 m i dubina d 0 = 2 m.

Kada koristite vrijednosti R 0 za konačnu zadaću temeljnih dimenzija (klauzule 2.42, 3.10 i 8.4) izračunati otpor temeljnog tla R, kPa (kgf/cm2), određeno po formulama:

at d £ 2 m (200 cm)

R= R 0 x ( d+d 0)/2d 0 ; (1)

at d> 2 m (200 cm)

R= R 0 + k 2 g / II ( d-d 0), (2)

Gdje b I d– širina i dubina projektovanog temelja, m (cm);

g / II – izračunata vrijednost specifične težine tla koje se nalazi iznad osnove temelja, kN/m 3 (kgf/cm 3);

k 1 – koeficijent prihvaćen za temelje sastavljene od krupnog i peskovitog tla, osim muljevitih peska, k 1 = 0,125, muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača, ilovača i glina k 1 = 0,05;

k 2 – prihvaćen koeficijent za temelje sastavljene od grubog i peskovitog tla, k 2 = 0,25, pjeskovita ilovača i ilovača k 2 = 0,2 i gline k 2 = 0,15.

Napomena. Za objekte sa širinom podruma IN= 20 m i dubina d b ³ 2 m, dubina vanjskih i unutrašnjih temelja uzetih u obzir u proračunu uzima se jednakom: d = d 1 + 2 m [ovdje d 1 – smanjena dubina temelja, određena formulom (8) ovih standarda]. At IN> 20 m prihvaćeno d=d 1 .

Tabela 1

Izračunati otpori R 0 gruba tla

Gruba tla	R O vrijednost, kPa (kgf/cm2)
Šljunak (lomljeni kamen) sa punilom:
Sandy
I L £0,5
0,5 < I L£0,75
Šljunak (drvo) sa punilom:
pješčana
muljevito-glinasto sa indeksom fluidnosti:
I L £0,5
0,5 < I L£0,75

Tabela 2

Izračunati otpori R 0 peskovitih tla

	R O vrijednosti, kPa (kgf/cm2), u zavisnosti od gustine pijeska
		srednje gustine
Srednje veličine
Niska vlaga
vlažna i zasićena vodom
Dusty:
Niska vlaga
zasićen vodom

Tabela 3

Izračunati otpori R 0 muljevito-glinena (neslijegajuća) tla

Muljevito-ilovasti	Koeficijent Poroznost e	Vrijednosti R O, kPa (kgf/cm2), pri indeksu fluidnosti tla
Ilovače

Tabela 4

Izračunati otpori R 0 tla slijeganja

	R O, kPa (kgf/cm 2), tla
	Prirodna građa sa suvom gustinom p d, t/m 3		zbijeno do suhe gustine p d, t/m 3
Ilovače

Napomena: Brojač pokazuje vrijednosti R O, koji se odnosi na nenatopljena tla sa stepenom vlage Sr£0,5; u nazivniku - vrijednosti R O vezano za ista tla sa Sr ³ 0,8, kao i na natopljena tla.

Tabela 5

Izračunati otpori R 0 rasutih tla

	R O, kPa (kgf/cm2)
Karakteristike	Krupni, srednje i sitni pijesak, šljaka itd. na nivou vlažnosti Sr		Muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača, ilovača, glina, pepeo itd. pri stepenu vlažnosti S r
	Sr £0,5	Sr ³ 0,8	Sr £0,5	Sr ³ 0,8
Nasipi sistematski izgrađeni sa zbijanjem
Deponije zemlje i industrijskog otpada:
sa pečatom
bez pečata
Deponije za zemljište i industrijski otpad:
sa pečatom
bez pečata

Napomena: 1. Vrijednosti R O u ovoj tabeli odnosi se na rasuti tlo koje sadrži organsku materiju I om £0,1.

2. Za raspakovane deponije i deponije zemlje i industrijskog otpada, vrijednosti R O se prihvataju sa koeficijentom od 0,8.

Tabela 6

Proračunska otpornost tla za zatrpavanje R 0

za potporne temelje na izvlačenje

nadzemnih vodova

	Vrijednosti, kPa (kgf/cm2)
Relativna dubina temelja l = d/b	Muljevito-ilovasta tla sa indeksom fluidnosti I L £ 0,5 i gustina tla zatrpavanja, t/m 3		Pijesak srednje krupnoće i fini, niskovlažni i vlažni pijesak sa gustinom nasutog tla, t/m 3

Napomene: 1. Vrijednosti R O za gline i ilovače s indeksom protoka od 0,5 £ I L0,75 funti i pješčana ilovača po 0,5 < I L£ 1,0 je prihvaćeno u koloni “muljevito-glinena tla” uz uvođenje faktora redukcije od 0,85 odnosno 0,7.

2. Vrijednosti R O za muljeviti pijesak se uzima kao za srednje i sitni pijesak sa koeficijentom 0,85.

MAKSIMALNE DEFORMACIJE BAZE

	Granične deformacije baze
Objekti	relativna razlika u padavinama (D s/L)u	Banka i u	(maksimalno s max,u u zagradama) gaz, cm
1. Industrijske i civilne prizemne i višespratnice sa punim okvirom: armirani beton čelika
2. Zgrade i objekti u čijim strukturama ne nastaju sile od neujednačenih slijeganja
3. Višespratnice bez okvira sa nosivim zidovima od: veliki paneli veliki blokovi ili cigla bez armature isto, sa armiranjem, uključujući ugradnju armiranobetonskih pojaseva
4. Izgradnja liftova sa armirano-betonskim konstrukcijama: radna zgrada i izgradnja silosa monolitne konstrukcije na jednoj temeljnoj ploči ista, montažna konstrukcija samostojeće kućište silosa monolitnog dizajna ista, montažna konstrukcija samostojeća radna zgrada
5. Visina dimnjaka N, m: N £100 100 < N £200 200 < N £300 N > 300
6. Krute konstrukcije visine do 100 m, osim onih navedenih u poz. 4 i 5
7. Antenske komunikacijske strukture: uzemljeni jarbol debla isti, električno izolovan radio tornjevi kratkotalasni radio tornjevi kule (odvojeni blokovi)
8. Oslonci nadzemnih dalekovoda: međuravne linije anker i anker-ugao, međuugao, kraj, portali otvorenih razvodnih uređaja poseban prelazni

Napomene: 1. Granične vrijednosti relativnog ugiba (nagiba) zgrada navedene u poz. 3 ovog dodatka uzimaju se jednakim 0,5 ( D s/L)u .

2. Prilikom određivanja relativne razlike u sedimentu ( D s/L) u poz. 8 ovog zahtjeva za L uzima se razmak između osi temeljnih blokova u smjeru horizontalnih opterećenja, a u nosačima sa zavjesnim žicama - razmak između osi stisnutog temelja i ankera.

3. Ako se podloga sastoji od horizontalnih (sa nagibom ne većim od 0,1) slojeva tla koji se održavaju u debljini, maksimalne i prosječne granice slijeganja mogu se povećati za 20%.

4. Dozvoljene su granične vrijednosti uspona temelja sastavljenog od nabubrelog tla: maksimalni i prosječni uspon od 25% i relativno neravnomjerno slijeganje (relativni ugib) objekta u iznosu od 50% odgovarajuće granice. vrijednosti deformacija date u ovom prilogu.

5. Za strukture navedene u poz. 1-3 ovog priloga, sa temeljima u vidu čvrstih ploča, maksimalne vrijednosti prosječnog slijeganja mogu se povećati za 1,5 puta.

6. Na osnovu uopštavanja iskustva u projektovanju, izgradnji i eksploataciji određenih vrsta konstrukcija, dozvoljeno je prihvatanje graničnih vrednosti za deformacije temelja koje se razlikuju od onih navedenih u ovom prilogu.

OSNOVNE SLOVNE OZNAKE

POUZDANOST

g f– po opterećenju;

g m– prema materijalu;

g g– na tlu;

g n- prema namjeni objekta;

g With– koeficijent uslova rada.

KARAKTERISTIKE TLA

– prosječna vrijednost karakteristike;

X n– normativna vrijednost;

X– izračunata vrijednost;

a – vjerovatnoća povjerenja (sigurnost) izračunatih vrijednosti;

r– gustina;

p d– suha gustina;

p bf– gustina zasipanja;

e– koeficijent gustine;

w– prirodna vlažnost;

w p– vlažnost na granici plastičnosti (valjanje);

w L– vlažnost na granici prinosa;

w eq– konačna (stalna) vlažnost;

w sat– vlažnost koja odgovara potpunoj zasićenosti vodom;

w sl– početni sadržaj vlage pri slijeganju;

w sw– bubrenje vlage;

w sh– vlažnost na granici skupljanja;

Sr– stepen vlažnosti;

I L– stopa prometa;

g – specifična težina;

g sb– specifična težina uzimajući u obzir efekat vaganja vode;

p sl– početni pritisak slijeganja;

p sw – pritisak oticanja;

e sl– relativno slijeganje;

e sw– relativno oticanje;

e sh– relativno linearno skupljanje;

e sf– relativna kompresija sufuzije;

I from– relativni sadržaj organske materije;

Dpd– stepen razgradnje organske materije;

With– specifično prianjanje;

j – ugao unutrašnjeg trenja;

E– modul deformacije;

v– Poissonov koeficijent;

R c– jednoosna tlačna čvrstoća kamenih tla;

sa v– koeficijent konsolidacije.

OPTEREĆENJA, NAPONI, OTPOR

F– sila, izračunata vrijednost sile;

f– sila po jedinici dužine;

F v , F h– vertikalne i horizontalne komponente sile;

F s,a ,F s,r– sile koje djeluju duž ravni klizanja, odnosno smicanja i zadržavanja (aktivne i reaktivne);

N– sila normalna na osnovu temelja;

n– isto, po jedinici dužine;

G– vlastitu težinu temelja;

q– ravnomjerno raspoređeno vertikalno opterećenje;

r– prosječni pritisak ispod osnove temelja;

s – normalan napon;

t – napon smicanja;

I– višak pritiska u pornoj vodi;

s z– vertikalno normalno naprezanje je završeno;

s zg

s zp– isto, dodatno od vanjskog opterećenja (pritisak temelja);

R– projektna otpornost temeljnog tla (granica linearnog odnosa “opterećenje-slijeganje”);

R 0 – izračunati otpor tla (za prethodno određivanje dimenzija temelja), uzet u skladu sa preporučenim Prilogom 3;

F i– sila krajnjeg otpora temelja, koja odgovara iscrpljenju njegove nosivosti.

DEFORMACIJA TEMELJA I KONSTRUKCIJA

s– temeljno naselje;

– prosječno slijeganje temelja;

s sl– povlačenje;

h sw– podizanje osnove kada tlo nabubri;

s sh– slijeganje podloge kao rezultat isušivanja nabujalog tla;

s sf– sufuzioni sediment;

D s– razlika u slijeganju (slijeganju);

i– nagib temelja (konstrukcije);

J – relativni ugao uvijanja;

I– horizontalno kretanje;

s and– granična vrijednost deformacije baze;

s and,s– isto, prema tehnološkim zahtjevima;

s and,f– isto, prema uslovima čvrstoće, stabilnosti i otpornosti konstrukcija na pucanje.

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE

b– širina temeljne osnove;

IN– širina podruma;

Bw– širina izvora namakanja (natopljena površina);

l– dužina osnove temelja;

h = l/b– omjer osnove osnove;

A– površina temeljne osnove;

L– dužina zgrade;

d,d n,d 1 – dubina temelja, odnosno od planskog nivoa, od površine prirodnog reljefa i dato od poda podruma;

d b– dubina podruma od planskog nivoa;

d f, dfn– dubina sezonskog smrzavanja tla, izračunata i standardna;

d w– dubina nivoa podzemne vode;

l = d/b– relativna dubina temelja;

h– debljina sloja tla;

N s– dubina stisljive debljine;

N– debljina linearno deformabilnog sloja;

H sl– debljina slijegajućeg sloja tla (debljina slijeganja);

h sl– debljina zone slijeganja;

h sl, str– isto, od vanjskog opterećenja;

h sl,g– isto, od sopstvene težine tla;

H sw– debljina zone bubrenja;

Hsh– isto, skupljanje;

z– dubina (udaljenost) od osnove temelja;

z = 2z/b– relativna dubina;

D.L.– planska oznaka;

NL– označavanje površine prirodnog reljefa;

FL– oznaka osnove temelja;

B, C – donja granica kompresibilne debljine;

B,SL– isto, slojevi slijeganja;

B, S.W.– donja granica zone bubrenja;

B, SH– isto, zone skupljanja;

W.L.– nivo podzemnih voda.

1. Opće odredbe

2. Projektovanje temelja

Opća uputstva

Opterećenja i uticaji uzeti u obzir u proračunima temelja

Standardne i izračunate vrijednosti karakteristika tla

Podzemne vode

Dubina temelja

Proračun temelja na osnovu deformacija

Proračun temelja na osnovu nosivosti

Mjere za smanjenje deformacija temelja i njihovog utjecaja na konstrukcije

3. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih na slijeganju tla

4. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih na bujaćem tlu

5. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih na biogenim tlima i muljevima zasićenim vodom

6. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih na eluvijalnom tlu

7. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih na slanim tlima

8. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih na rasutom tlu

9. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih u miniranim područjima

10. Osobine projektovanja temelja objekata podignutih u seizmičkim područjima

11. Osobine projektovanja temelja nosača nadzemnih dalekovoda

12. Osobine projektovanja temelja za nosače mostova i cijevi ispod nasipa

13*. Osobine projektiranja temelja objekata podignutih u kraškim područjima

14*. Osobine projektiranja temelja konstrukcija podignutih na uzburkanom tlu

15*. Osobine projektiranja temelja objekata podignutih na aluvijalnom tlu

16*. Projektovanje stabilizacije tla

17*. Dizajn vještačkog zamrzavanja tla

18*. Dizajn za odvodnjavanje

Dodatak 1. Standardne vrijednosti čvrstoće i deformacijskih karakteristika tla

Prilog 2. Proračun deformacija temelja

Dodatak 3. Proračunski otpor temeljnih tla

Dodatak 4. Granične deformacije osnove

Dodatak 5. Osnovne slovne oznake

Povratak