Perencanaan jembatan beton bertulang. Penentuan jumlah bentang jembatan Diagram jembatan. Merancang opsi jembatan untuk kondisi lokal tertentu merupakan tugas yang memiliki banyak kemungkinan solusi sehingga perlu dipilih solusi terbaik.
Bagikan pekerjaan Anda di jejaring sosial
Jika karya ini tidak cocok untuk Anda, di bagian bawah halaman terdapat daftar karya serupa. Anda juga dapat menggunakan tombol pencarian
- DI DALAM manajemen………………………………………………….……………………….…2
2. Perancangan jembatan beton bertulang….…………………………….…3
3. Skema pori perantara…………………..………………..………......4
4. Penentuan jumlah tiang pancang pada pondasi tumpu….……………...…….7
5. Penentuan jumlah bentang jembatan……………………………………......12
6.Diagram jembatan……………………………………………………………………..14
7. Daftar referensi………………………………………………………………………..15
PERKENALAN
Merancang pilihan jembatan untuk kondisi lokal tertentu merupakan tugas yang memiliki banyak kemungkinan solusi dan solusi terbaik harus dipilih. Kompleksitas pemecahan masalah ini, di satu sisi, disebabkan oleh beragamnya sistem dan desain jembatan beton bertulang, dan sebagai konsekuensinya, banyaknya pilihan jembatan yang dapat ditetapkan untuk setiap penyeberangan jembatan. Di sisi lain, sebagai suatu peraturan, tidak mudah untuk menemukan di antara opsi-opsi yang sedang dipertimbangkan, opsi yang secara bersamaan dapat memenuhi sejumlah persyaratan jembatan secara maksimal. Persyaratan utamanya adalah: pengoperasian yang berkelanjutan dan aman; daya tahan yang lebih besar dan biaya pengoperasian yang lebih rendah; biaya konstruksi terendah, intensitas tenaga kerja konstruksi, masa konstruksi, konsumsi bahan dasar. Selain itu, opsi yang direkomendasikan harus memenuhi persyaratan dan pencapaian modern di bidang industrialisasi konstruksi dan mekanisasi proses produksi yang komprehensif.
Perencanaan jembatan beton bertulang
Untuk jembatan balok beton bertulang berukuran sedang yang melintasi sungai yang tidak dapat dilayari, dalam praktiknya sering kali digunakan desain dengan bentang yang sama. Panjang bentang dalam hal ini merupakan salah satu indikator variasi (beserta jenis bentang, tumpuan, pondasi).
Panjang bentang harus ditetapkan sesuai dengan struktur bentang tipikal. Selain itu, perlu diingat bahwa biaya opsi jembatan sangat bergantung pada panjang bentang. Dengan tanggul yang tinggi, kedalaman air rendah yang sangat dalam, tanah lunak di sepanjang jalur penyeberangan jembatan, karena mahalnya biaya penyangga jembatan, disarankan untuk mengurangi jumlahnya dengan menambah panjang bentang dan sebaliknya dengan penyangga yang murah. bermanfaat untuk mengurangi panjang bentang guna mengurangi biaya struktur bentang.
Perlu diingat bahwa, sesuai dengan kondisi lintasan bebas es, panjang bentang bagian saluran harus diambil kira-kira minimal 10 15 m dengan aliran es yang lemah (ketebalan es h l ≤0,5 m), 15±20 m dengan rata-rata pergeseran es (0,5≤ h l ≤1,0 m) dan 20±30 m dengan aliran es yang kuat ( h l ≥1 m).
Desain penyangga perantara bisa sangat beragam. Pada saat yang sama, harus diingat bahwa penggunaan penyangga standar, terutama penyangga prefabrikasi ringan, dibatasi oleh kondisi setempat. Misalnya, penyangga perantara tiang pancang, rak, kolom, dan rangka hanya dapat digunakan di luar dasar sungai dan jika tidak ada atau lemahnya aliran es. Oleh karena itu, dukungan besar-besaran harus digunakan di dasar sungai. Dalam pekerjaan kursus, disarankan untuk menggunakan penyangga scree saat mendesain karena mereka dilindungi dari pengaruh aliran air dan es oleh kerucut tanggul, yang pada gilirannya memungkinkan penggunaan struktur ringan prefabrikasi secara lebih luas.
Diagram dukungan menengah
Pembuatan diagram diawali dengan penempatan sumbu-sumbu proyeksi vertikal tumpuan yang di atasnya terdapat tingkat dasar rel (PR), tinggi muka air tinggi (HWL), muka air rendah (LWL), dan tanah. permukaan setelah erosi dan permukaan lapisan tanah ditunjukkan. Untuk bentang tertentu, menurut Lampiran 1, pilih dimensi bantalan bawah bagian pendukung jembatan yang sangat dan melintasi b.
Ukuran terkecil dari pelat rangka bawah (penutup) beton bertulang di sepanjang jembatan.
aku hal panjang bentang total, m
aku rentang desain, m
∆ - jarak antara ujung bentang (untuk bentang beton bertulang diterima 0,05 m)
dari 2 jarak dari pelataran bawah rangka ke tepi pelat bawah rangka adalah 0,15 m.
Ukuran pelat rangka terkecil yang melintasi jembatan
di mana jarak antara sumbu balok adalah 1,8 m
sangat bagus ukuran melintasi jembatan bantalan bawah bagian pendukung, m
C 1 jarak dari bantalan bawah bagian penyangga ke tepi pelat rangka bawah diasumsikan 0,15 0,20 m
dari 3 jarak dari platform undertruss ke tepi pelat undertruss adalah 0,3 m.
Ketebalan pelat rangka bawah diambil 0,8 1,2 m.
Untuk menghilangkan kebocoran air pada permukaan badan penyangga, diambil dimensi bagian penyangga dari dasar pelat rangka bawah hingga tanda yang sesuai dengan tingkat aliran es tinggi (HL) ditambah 0,5 m. minimal 0,2 m lebih kecil dari dimensi pelat rangka bawah.
Bagian pemotongan es yang mendasari penyangga tingkat es rendah (LDL) dikurangi ketebalan es dan 0,25 m, dan pada permukaan yang tidak tertutup air rendah, 0,25 m di bawah permukaan tanah setelah erosi, harus memiliki tepi vertikal dan puncak dalam denah dengan sisi atas dan bawah. Tergantung pada intensitas aliran es, sudut penajaman tepi pemotongan es diasumsikan berada dalam 90 120 derajat. Bagian dari dukungan ini diasumsikan bersifat konkrit masif. Dimensi bagian penyangga pemotong es dapat diambil secara konstruktif sehingga jarak dari tepi bagian atasnya ke tepi bagian pemotong es paling sedikit 0,25 m.
Dalam tugas kuliah, secara konvensional diasumsikan bahwa tingkat pergeseran es yang rendah (LDL) sama dengan ketinggian air rendah (LWL), dan tingkat pergeseran es yang tinggi (HIL) sama dengan ketinggian air yang tinggi (HWL). Ketinggian air yang rendah dalam pekerjaan kursus secara konvensional dapat dianggap 1,5 2,5 m di bawah permukaan air yang tinggi.
Kepala tiang pancang ditanam pada pemanggang beton bertulang berbentuk persegi panjang dengan ketebalan 1,5 2,0 m Dimensi pemanggang harus melebihi dimensi bagian bawah penyangga minimal 0,6 m Dimensi akhir pemanggangan ditentukan setelah menempatkan jumlah tumpukan yang diperlukan di dalamnya.
UVV=14m; UMV=11,5m.
VO=PR- jam bersama; VO=1,9-1,58=18,32 m;
h o =H 1 =1,0 m;
PLTN=18,32-1,0=17,32 m;
VL=14,5 m;
N 2 =PLTN-VL; H 2 =17,32-14,5=2,82 m;
OF=11,5-0,85=10,65 m;
VL=N 3 =14,5-10,65=3,85 m;
H 4 =2,0 m;
S kr =; S kr ==1.14
V kr =3,22;
V pr =6,43
V 1 =a*b*c; V 1 = 1,8*3,36*1=6,05
V 2 = V cr + V inc; V 2 =3,22+6,43=9,65
V 3 =25,41
V 4 =3.7*4.0*2.0=29.6
V dukungan =6,05+9,65+25,41+20,8=70,71
Penentuan jumlah tiang pancang pada pondasi penyangga
Disarankan untuk menggunakan pondasi tiang pancang dalam konstruksi penyangga jembatan bila tanah kuat terletak pada kedalaman lebih dari 5 m. Dalam hal ini, pelat penghubung tiang pancang (grillage) dapat dikubur di dalam tanah (low tumpukan grillage) atau terletak di atas permukaan tanah (high tumpukan grillage) setelah diratakan, dan di sungai - di atas dasar aliran air. Pondasi dengan pemanggangan rendah biasanya didirikan di tempat yang kering, misalnya di dataran banjir sungai atau di dasar sungai jika kedalaman air tidak lebih dari 3 m.Untuk kedalaman air yang lebih besar, disarankan menggunakan pemanggangan tiang tinggi.
Untuk penyangga perantara pada kondisi tanah tertentu, pondasi dengan pemanggangan tinggi dapat diterima pada tiang pancang persegi beton bertulang yang digerakkan dengan suspensi dengan dimensi 35x35, 40x40 cm. Selain itu, penggunaan tiang pancang bulat berongga dengan diameter 40, dapat dipertimbangkan. 50 cm dengan tebal dinding 8 cm atau diameter 60, 80 cm dan tebal dinding 10 cm, tiang pancang dianjurkan untuk dibenamkan pada tanah pondasi lapisan kedua sedalam minimal 5 6 m. Panjang tiang diambil kelipatan 1 m.
Beban vertikal pada tiang pemanggang terdiri dari berat sendiri bagian penyangga, tekanan dari berat bentang dan dek jembatan, serta berat beban vertikal sementara dari rolling stock.
Untuk menentukan berat tumpuan itu sendiri, maka dibagi menjadi beberapa bagian dengan bentuk geometris sederhana: pelat rangka bawah, badan tumpuan di atas hembusan udara, bagian pemotong es, dan pemanggangan. Mendukung beban berat:
|
G cho =6,05*24,5+9,65*24,5+25,41*23,5+29,6*24,5=1707 |
dimana saya - berat jenis standar bahan elemen. Untuk beton b = 23,5 kN/m3 untuk beton bertulang beton bertulang 24,5 kN/m 3
V saya volume bagian pendukung.
Beban tumpuan standar dari berat dua bentang yang identik
N ps =24,5*18,9+4,9*9,3=508,62
dimana hal Berat 4,9 kN/m dari satu meter linier dua trotoar dengan konsol dan pagar.
V beton bertulang volume satu bentang diterima menurut Lampiran 1.
Tekanan standar pada tumpuan dari berat dek jembatan
N mp =19,4*2*9,3=30,70
bp 19,4 kN/m3 - berat jenis pemberat dengan bagian superstruktur lintasan
Sebuah bp 2 m 2 luas penampang prisma pemberat dengan bagian lintasan.
Tekanan standar pada tumpuan dari beban bergerak sementara yang terletak pada dua bentang
Dengan jarak antara sumbu tumpuan bentang yang berdekatan.
Nilai c (Gbr. 5) bergantung pada jarak antar bentang, serta total dan panjang desain bentang, dan ditentukan dalam kasus penggunaan bentang yang identik sesuai dengan rumus:
C=0,05+0,6=0,65
di mana ∆ - celah antara ujung bentang
2d perbedaan antara panjang bentang total dan panjang rencana
|
Tabel 3 |
|||||||||
|
Beban setara vertikal standar |
|||||||||
|
Panjang bebanλ, m |
|||||||||
|
Intensitas beban yang setara, kN/m |
191,8 |
186,0 |
180,8 |
169,7 |
160,5 |
153,2 |
147,2 |
142,2 |
138,3 |
Total beban vertikal yang dihitung pada tiang pemanggang
tidak=1 ,1(1707+508,62)+1,3*30,70+1,24*1807,84=4718,82
di mana k =1,1 faktor keamanan beban dari berat struktur
γ bp =1,3 faktor keandalan untuk beban dari berat pemberat
γ pn = (1,3-0,003λ) faktor keandalan untuk beban hidup
Jumlah tiang penyangga yang dibutuhkan ditentukan dengan rumus:
di mana kg =1.2±1.4 - faktor yang memperhitungkan pengaruh beban horizontal
k n =1,6±1,65 - koefisien reliabilitas.
F menghitung kapasitas menahan beban satu tiang. Diterima tergantung jenis tiang pancang menurut Tabel 4.
|
Tabel 4 |
|||||
|
Kapasitas menahan beban tiang pancang, kN |
|||||
|
Bagian tiang pancang, m |
Diameter tiang, m |
||||
|
0,35x0,35 |
0,40x0,40 |
||||
|
800 1000 |
1000 1200 |
1000 1200 |
1200 1500 |
1500 2000 |
2000 3000 |
Jumlah tiang pancang yang dihasilkan ditempatkan secara denah di sepanjang pemanggangan dalam barisan atau pola kotak-kotak secara merata dengan jarak yang sama antara keduanya dalam dua arah yang saling tegak lurus. Dalam hal ini harus dipastikan jarak minimum antar sumbu tiang, yaitu 3 DD - diameter atau ukuran muka tiang). Selain itu, perlu dipastikan jarak minimal dari tepi tiang ke tepi pemanggangan minimal 0,25 m.
Jika dalam kondisi ini tidak mungkin untuk mendistribusikan jumlah tumpukan yang dihasilkan di pemanggangan, maka ukurannya perlu ditingkatkan. Dalam hal perubahan dimensi pemanggangan pada denah menyebabkan perubahan volume, maka perlu dilakukan perhitungan untuk menentukan kembali beban vertikal desain total, dengan mempertimbangkan dimensi pemanggangan yang diperbarui dan, dengan demikian. , tentukan jumlah tumpukan.
Setelah menentukan jumlah bentang jembatan dan menyusun diagram penyeberangan jembatan, perlu diperjelas panjang tiang penyangga perantara dan jumlahnya. Dalam hal menggunakan tumpuan perantara dengan ketinggian berbeda, perlu dilakukan perhitungan untuk menentukan jumlah tiang pancang untuk masing-masing tumpuan. Pada kertas grafik perlu dibuat diagram tumpuan perantara pada skala 1:100.
di mana L o bukaan jembatan yang ditentukan, m
jam dengan tinggi konstruksi bentang pada tumpuan, m
aku hal panjang total suatu bentang tertentu, m
B lebar bagian pemotongan es dari penyangga perantara di sepanjang jembatan, m
Tanda alas rel ditentukan dengan rumus:
PR=11,5+8,4=19,9
dimana UMVnya ketinggian air rendah
N ketinggian tertentu dari dasar rel di atas permukaan air rendah.
Nilai yang didapat dari rumus N bulatkan ke bilangan bulat terdekat yang lebih besar. Apabila bagian pecahan jumlah bentang tidak lebih dari 0,05 keseluruhan, maka dilakukan pembulatan ke jumlah bentang terdekat yang lebih kecil.
Setelah tugas akhir diagram jembatan dihitung jarak antara dinding kabinet dengan abutment
L =0,05(6+1)+6*9,3=56,15
Kedudukan bagian tengah jembatan pada profil peralihan ditentukan dari kondisi proporsionalitas bagian-bagian bukaan jembatan yang terletak pada dataran banjir kiri dan kanan.
Dari kondisi tersebut maka jarak tengah sungai yang muka airnya rendah ke tengah jembatan adalah sama
Jumlah lebar bagian pemotong es dari semua penyangga perantara
V M lebar sungai pada permukaan air rendah
V L, V P lebar dataran banjir kiri dan kanan.
Pada profil transisi terdapat nilai positif A diendapkan dari tengah sungai sepanjang UMV ke kanan, dan nilai negatif ke kiri. Dari tengah jembatan, 0,5 diendapkan pada kedua arah L , kemudian jarak antara dinding kabinet abutmen dibagi menjadi bentang aku hal + 0,05 dan gambar sumbu penyangga perantara.
Diagram jembatan
Dukungan perantara di saluran di UMV dapat dianggap sama tingginya. Pada dataran banjir, tepi pondasi harus ditempatkan 0,25 m di bawah permukaan tanah setelah erosi. Dasar pemanggangan di tanah berpasir besar dan sedang dapat ditempatkan di tingkat mana pun, dan di tanah yang naik-turun, mis. berlumpur, lempung berpasir, dan lempung paling sedikit 0,25 m di bawah kedalaman beku.
Tergantung pada ketinggian tanggul pendekatan dan ukuran bentang jembatan, abutmen digunakan sesuai dengan desain standar (Lampiran 2). Kemiringan kerucut timbunan dengan kemiringan 1:1,5 harus berada di bawah platform rangka bawah abutment paling sedikit 0,6 m, Tepi timbunan terletak 0,9 m di bawah dasar rel.
Dimensi berikut harus ditunjukkan pada fasad jembatan:
- panjang jembatan (jarak antara muka belakang abutment);
- panjang bentang dan ukuran celah di antara ujungnya;
- tanda dasar struktur (SB), yang tingginya minimal harus 0,75 m di atas hembusan udara;
- penandaan tinggi dan rendahnya permukaan air, alas rel (PR), tepi tanggul (BN), puncak tumpuan (VO), tepian (OF) dan dasar pondasi (PF) ;
Bibliografi
- SNiP 2.05.03-84. Jembatan dan pipa/Gosstroy Uni Soviet. M.: CITP Gosstroy Uni Soviet, 1985.253 hal.
- Manual SNiP 2.05.03-84 “Jembatan dan Pipa” untuk survei dan desain perlintasan kereta api dan jembatan jalan di atas aliran air (PMP-91) Moskow 1992
- SNiP 3.06.04-91 Jembatan dan pipa/Gosstroy Uni Soviet. M.: CITP Gosstroy Uni Soviet, 1992. 66 hal.
- GOST 19804-91 Tiang pancang beton bertulang. Kondisi teknis.M.: CITP Gosstroy Uni Soviet, 1991.15 hal..
- Kopylenko V.A., Pereselenkova I.G. Perancangan jembatan penyeberangan di persimpangan sungai dengan jalur kereta api: Buku teks untuk universitas perkeretaapian. transportasi / Ed. V.A. Kopilenko. M.: Rute, 2004. 196 hal.
- Perancangan jembatan perlintasan kereta api: Buku Ajar untuk Perguruan Tinggi / M.I. Voronin, I.I. Kantor, V.A. Kopylenko dan lainnya; Ed. aku. Penyanyi. M.: Transportasi, 1990. 287 hal.
- Jembatan dan terowongan di jalur kereta api: Buku teks untuk universitas / V.O. Osipov, V.G. Khrapov, B.V. Bobrikov dan lainnya; Ed. DI DALAM. Osipova. M.: Transportasi, 1988.367 hal.
Karya serupa lainnya yang mungkin menarik bagi Anda.vshm> |
|||
| 5109. | Perencanaan jembatan beton bertulang jalan | 1,28 MB | |
| Elemen penahan beban jalan raya - pelat beton bertulang jalan raya (diasumsikan tebalnya 18 cm) mengambil beban dari kendaraan dari permukaan jalan, dari pejalan kaki dari trotoar dan memindahkannya ke struktur penahan beban utama jalan raya. menjangkau. | |||
| 5430. | PERHITUNGAN KEBUTUHAN KESALAHAN KOMPONEN SALURAN PENGUKURAN STRAIN BERDASARKAN JEMBATAN TIDAK SEIMBANG DENGAN STRAIN GAUGE | 193,64 KB | |
| Regangan dapat bersifat positif (ketegangan) atau negatif (kompresi). Meskipun deformasi adalah besaran yang tidak berdimensi, kadang-kadang dinyatakan dalam mm/mm. Dalam prakteknya, nilai regangan yang diukur sangatlah kecil. Oleh karena itu, deformasi sering dinyatakan dalam regangan mikro | |||
| 13720. | desain RES | 1,33 MB | |
| Hasil desain, sebagai suatu peraturan, adalah satu set dokumentasi lengkap yang berisi informasi yang cukup untuk pembuatan suatu objek dalam kondisi yang ditentukan. Menurut tingkat kebaruan produk yang dirancang, tugas desain berikut dibedakan: modernisasi parsial dari sistem distribusi elektronik yang ada, perubahan struktur dan parameter desain, memberikan peningkatan yang relatif kecil beberapa puluh persen dalam satu atau lebih kualitas. indikator solusi optimal untuk masalah yang sama atau baru; modernisasi signifikan yang... | |||
| 14534. | Desain benda kerja | 46,36 KB | |
| Desain benda kerja Tugas seorang teknolog selama desain adalah: Menentukan jenis benda kerja yang digunakan untuk pembuatan bagian tertentu; penentuan cara memperoleh benda kerja; merupakan fungsi dari ahli teknologi pengecoran atau operator pers; Tandai lokasi bidang konektor; yang menentukan distribusi tumpang tindih lereng cetakan; Pilihan metode untuk memperoleh benda kerja ditentukan oleh faktor-faktor berikut: bahan bagian; konfigurasi bagian; kategori rincian tanggung jawab. Bagian bahan untuk 90... | |||
| 8066. | Desain logis | 108,43 KB | |
| Desain basis data logis Desain basis data logis adalah proses pembuatan model informasi yang digunakan dalam suatu perusahaan berdasarkan model organisasi data yang dipilih tetapi tanpa memperhitungkan jenis DBMS target dan aspek fisik implementasi lainnya. Desain logika adalah yang kedua... | |||
| 17151. | Desain peternakan tangki minyak (SNN) | 2,45 MB | |
| Meningkatnya persyaratan kualitas produk minyak bumi juga menentukan kondisi operasi perusahaan pemasok produk minyak bumi, yang memerlukan pengambilan keputusan yang luar biasa dan layak secara ekonomi. | |||
| 3503. | Desain akuntansi IS untuk item inventaris | 1007,74 KB | |
| Objek penelitian adalah Perseroan Terbatas “Mermad”. Subjek penelitian ini adalah pertimbangan masalah individu yang dirumuskan sebagai tugas akuntansi barang inventaris. | |||
| 13008. | Desain MPS kontrol | 1,25 MB | |
| Data awal untuk desain: Fungsi LSI MP dan EPROM Konstanta F1 dan F2 G1 G2 G3 untuk opsi 6. Untuk kasus X G1 dan X G3, perlu mengeluarkan sinyal Alarm ke konsol operator menyalakan kedipan indikator lampu khusus sebuah lampu pijar yang ditenagai oleh jaringan penerangan AC 220V dengan frekuensi 50 Hz dengan frekuensi 2 Hz. Atas permintaan dari konsol operator, perlu untuk menampilkan nilai Xmin Xmx Xrata-rata Y untuk siklus kontrol sebelum siklus saat ini.; Jarak benda kendali ke UMPS 1 meter... | |||
| 4768. | Desain sandal jepit JK | 354,04 KB | |
| Keadaan pemicu biasanya ditentukan oleh nilai potensial pada keluaran langsung. Struktur pemicu universal. Prinsip pengoperasian perangkat. Seleksi dan pembenaran jenis elemen. Pemilihan paket IC di perpustakaan DT. Merancang pemicu universal di CAD DipTrce. Proses teknologi | |||
| 6611. | Desain transisi TP | 33,61 KB | |
| Informasi awal: rute pemrosesan bagian, peralatan, perlengkapan, urutan transisi dalam operasi, dimensi, toleransi, tunjangan pemrosesan. | |||
Universitas Negeri St
Cara Komunikasi.
Departemen "Jembatan".
Skorik O.G.
Proyek kursus “Jembatan beton bertulang”
Catatan penjelasan
Kepala: Selesai:
Skorik O.G. Zholobov M.I.
Saint Petersburg.
Bagian 1. Pengembangan opsi………………………………………...3-6
Bagian 2. Perhitungan struktur bentang balok……….….……...7-22
2.1.Perhitungan bentang jalan…………………..7-13
2.1.1.Penentuan gaya desain…………………………….…7-8
2.1.2.Perhitungan penampang pelat…………………………………………………...8-13
2.2.Perhitungan balok utama bentang………………….13-23
2.2.1 Penentuan gaya rencana…………………………….13-14
2.2.2.Perhitungan balok beton bertulang pratekan………………………………………………………………………………….14-22
Bagian 3. Perhitungan dukungan perantara………………….………..23-27
3.1.Penentuan gaya desain pada elemen pendukung…………..23-24
3.2 Perhitungan penampang penyangga beton…………………...24-27
Referensi………………………………………………….28
Bagian 1. Pengembangan opsi.
Tujuan ukuran utama.
Panjang total jembatan ditentukan oleh bukaan jembatan tertentu, dengan mempertimbangkan jumlah bentang dalam desain jembatan dan parameter desain tumpuan (jenis abutment, ketebalan tumpuan perantara, dll.).
Panjang jembatan yang dibutuhkan dengan abutment screed dihitung dengan menggunakan rumus:
L p =l 0 +n*b+3*H+2*a, dimana
L p - panjang jembatan yang dibutuhkan antara ujung abutmen, m;
N adalah jumlah tumpuan perantara yang jatuh ke dalam air, m;
B-ketebalan rata-rata penyangga perantara, m;
H-tinggi dari garis tengah trapesium yang dibentuk oleh garis horizontal perairan tinggi dan rendah (di mana bukaan jembatan diukur) sampai ke tepi geladak, m;
L 0 - bukaan jembatan, m;
A adalah besarnya penetrasi abutment ke dalam timbunan
(Sebuah=0,75 pada<6м. и a=1 при высоте насыпи>6m).
Dengan demikian
L p =65+2*3,5+3*6,95+2*1=94,85m.
PR = RSU + h jalur + h gab = 22 + 2,75 + 5 = 29,75 m.
BP=PR-0,9=29,75-0,9=28,85m.
Tinggi=28,85-(23+20,8)*0,5=6,95m.
Abutment tiang diadopsi. Panjang sayap penyangga di bagian atas dengan bentang balok yang berdekatan 16,5 m adalah 3,75 m. Panjang sebenarnya jembatan dengan desain yang diadopsi adalah (dengan memperhitungkan jarak antara ujung balok 0,05):
L f =3,75+0,05+16,5+0,05+27,6+0,05+27,6+0,05+16,5+0,05+3,75=
Panjang sebenarnya jembatan melebihi panjang rencana penuh
0,01 atau 1%, yang dapat diterima menurut standar.
Penentuan ruang lingkup pekerjaan
Struktur bentang. Volume struktur bentang beton bertulang dengan panjang total 27,6 m adalah 83,0 m 3. Volume struktur bentang beton bertulang dengan panjang total 16,5 m adalah 35,21 m 3.
Dukungan menengah. Kami mempunyai tiga penyangga perantara dengan tinggi 5,3 m Volume balok beton bertulang untuk satu penyangga adalah:
Vbl = 
30,3m3
Beton untuk balok monolitik dan beton untuk penopang pengisi adalah
V ohm = 
m 3.
Volume pemanggangan setinggi 2 m yang terbuat dari beton bertulang monolitik dengan dimensi denah 8,6 * 3,6 m dengan kemiringan 0,5 m:
tinggi V =2*(3,6*8,6-4*0,53)=60,92 m3.
Saat menetapkan dimensi penyangga perantara, perlu mempertimbangkan persyaratan standar, yang menunjukkan bagaimana dimensi pelat rangka penyangga perantara ditentukan.
Berdasarkan keberadaan aliran es, kami mengatur dukungan berbentuk bulat. Untuk pelat dengan bentuk denah membulat, lebar dan tebalnya ditentukan dengan rumus:
a=e+c 1 +0,4+2k 1 ;
b=m+c 2 +0,4+2k 2 ;
Berdasarkan data tabel, kami memperoleh nilai berikut:
a=0,75+0,72+0,4+2*0,15=2,17m;
b=1,8+0,81+0,4+2*0,3=3,61m;
Untuk menentukan jumlah tiang pancang pada pondasi tiang penyangga perantara jembatan balok, dapat menggunakan metode perhitungan perkiraan.
Jumlah tumpukan ditentukan dengan rumus:
n=m , Di mana
Koefisien M, dengan mempertimbangkan pengaruh momen lentur yang bekerja pada dasar pemanggangan, sama dengan 1,5-1,8;
SN adalah jumlah gaya vertikal terhitung yang bekerja pada dasar pondasi.
SN=N vr +N bola +N r.p. +N operasi.
Di sini N vr, N bola, N r.p. , N op tekanan vertikal, tf, masing-masing, dari beban sementara pada saat pembebanan dua bentang yang berdekatan, dari berat pemberat pada bentang jembatan kereta api, dari berat bentang beton bertulang dan dari berat tumpuan dengan pondasi .
Nilai yang ditunjukkan ditentukan oleh rumus
N vr= g*k e;
N bola =2.0*1.3*F b *;
N halaman kanan =1,1*V halaman kanan *2,5*0,5;
Tidak op =1.1*V op *2.4, dimana
L 1 ,l 2 - total panjang bentang yang didukung pada penyangga, m;
Faktor keandalan G untuk beban hidup;
massa pemberat 2,0 volume;
1,3-faktor keandalan pemberat;
F b - luas penampang bak pemberat, m 2;
1.1-koefisien reliabilitas untuk bobot mati struktur;
V pr.str - volume bentang beton bertulang yang bertumpu pada penyangga;
Massa beton bertulang 2,5 volume, t/m 3
V op - volume badan penyangga dan pondasi, m 3;
P d - dihitung daya dukung beban satu tiang (tiang pancang);
N kali =1,2*14* 
=463,68 ts.
N bola =2*1,3*1,8* =129,17 ts.
N pr.str =1,1*2,5*0,5*(83,0+83,0)=228,25 ts.
Tidak ada operasi =1,1*2,4*(61,42+30,3+46,51)=364,93 ts.
åN=458,05+129,17+228,25+364,93=1180,4 tdt.
Bila menggunakan tiang pancang dengan diameter 60 cm2 dan panjang 15 m, maka daya dukung tiang di atas tanah adalah 125 tf dan kemudian jumlah tiang yang dibutuhkan
n=1,6* 
M.
Mari kita ambil 15 tiang pancang dengan diameter 60 cm dan panjang 15 m sebagai penyangga. Volume tiang berongga dengan tebal dinding 8 cm adalah
V ps =15*15*( 
)=29,4m 3 .
Volume beton untuk mengisi tumpukan berongga
V z =15*15* 
m 3.
Pagar lubang terbuat dari tiang pancang kayu dengan panjang tiang pancang 6 m, dengan keliling pagar 2 * (5,6 + 10,6) = 32,4 m, luas dinding vertikal akan sama dengan 6 * 32,4 = 194,4 m 2.
Berdiri diam. Volume beton bertulang pada kepala abutmen adalah 61,4 m3
Volume 9 tiang pancang berlubang dengan tebal dinding 8 cm dan panjang 20 m adalah
20*9*()=24,1m 3 .
Volume beton untuk mengisi tumpukan berongga abutmen
20*9*
27,4 m3;
Lingkup pekerjaan dan penentuan biaya elemen struktur jembatan disajikan pada tabel. Tabel 1
|
Nama karya |
Satuan |
Kuantitas |
Biaya satuan pengukuran, gosok. |
Total biaya, |
|
|
Pembuatan dan pemasangan bentang beton bertulang pratekan sepanjang 16,5 m |
|||||
|
Sama, panjang 27,6 m |
|||||
|
Pembangunan dukungan perantara |
|||||
|
Pemasangan pagar lubang yang terbuat dari turap sepanjang 6 m |
dinding 1 m 2 |
||||
|
Pembuatan dan pemancangan tiang pancang beton bertulang diameter 60 cm dan panjang 22 m |
|||||
|
Konstruksi pemanggang terbuat dari beton bertulang monolitik |
|||||
|
Konstruksi badan penyangga beton bertulang pracetak |
|||||
|
Konsolidasi balok penyangga dengan mortar beton dan semen (dengan mempertimbangkan pengisian tiang pancang) |
|||||
|
Total biaya dukungan |
|||||
|
Konstruksi abutmen |
|||||
|
Pembuatan dan pemancangan tiang pancang beton bertulang dengan diameter 0,6 m dan panjang 20 m |
|||||
|
Pemasangan kepala penyangga terbuat dari beton bertulang monolitik |
|||||
|
Mengisi tumpukan berongga dengan beton |
|||||
|
Total biaya yayasan |
— melaksanakan proyek penyelenggaraan pembangunan jembatan (POS).
Waktu penyelesaian proyek: 3
bulan
Bagian 2.
Solusi dari masalah tersebut.
Fitur Proyek
Jembatan ini dirancang sebagai pondasi yang terbuat dari pondasi tiang pancang, penyangga monolitik dan struktur bentang beton bertulang prefabrikasi. Tingkat tanggung jawab bangunan adalah II.
Fondasi untuk alasnya bertumpuk. Tiang pancang dengan penampang 0,35x0,35 m dan panjang 15 m dengan jarak tanam seragam melintasi lapangan. Daya dukung tiang pancang minimal 170 tf, beban desain yang diijinkan pada tiang adalah 110 tf. Panggangan berupa pelat pondasi monolitik (beton B20W8) tebal 0,6 m.
Badan penyangga berbentuk monolitik dengan penopang di bawah balok bentang. Desain beton kelas B20. Ketinggian penopang adalah 1,83 m. Tulangan masing-masing dinding penopang adalah 2d16 A400. Kartu pos berukuran panjang 3,5m dan lebar 30cm. Penguatan poster – langkah 200 d16 A400. Penguatan dinding kabinet - langkah 200 d16 A400.
Bagian pendukungnya adalah karet-logam untuk beban maksimum 75t dan perpindahan 15mm.
Sambungan ekspansi diisi tipe dengan tepi dan kompensator karet.
Struktur bentang merupakan struktur balok sepanjang 24 m, terbuat dari beton bertulang pratekan pracetak.
Perkerasan jalan – lapisan perataan 3 cm, lapisan kedap air 1 cm, lapisan pelindung 4 cm dan beton aspal 7-15 cm.
Perhitungan statis struktur dilakukan dengan menggunakan paket perangkat lunak Lyra CAD 2014. Insinyur melakukan perhitungan pelat jalan raya, bangunan atas, konsol di bawah trotoar, perhitungan abutment penyangga jembatan, pondasi tiang pancang, dan pemanggangan. Daya dukung tanah, kestabilan tanah sekeliling tiang, kestabilan lereng terhadap geser, bukaan jembatan, dinding kabinet abutmen, dan batu rangka dianalisis dan dihitung. Model perhitungan spasial dibuat pada paket software Sapphire 2013.
Dihitung kemungkinan terjadinya banjir di wilayah sekitar saat air tinggi akibat pembangunan jembatan tersebut. Untuk itu diperhitungkan daerah tangkapan air sungai - 102 km2, total aliran air di sungai, luas wilayah yang berdekatan dengan bangunan taman, koefisien pengurangan aliran banjir karena tutupan hutan (0,56) , keberadaan bendungan dan kunci di sungai. Data dianalisis berdasarkan informasi tahunan sampai dengan tahun 2013.
Pada tahap kedua, kami mengembangkan proyek pengorganisasian pembangunan jembatan.
Elemen penahan beban jalan raya - pelat beton bertulang jalan raya (diasumsikan tebalnya 18 cm) mengambil beban dari kendaraan dari permukaan jalan, dari pejalan kaki dari trotoar dan memindahkannya ke struktur penahan beban utama jalan raya. menjangkau.
Bagikan pekerjaan Anda di jejaring sosial
Jika karya ini tidak cocok untuk Anda, di bagian bawah halaman terdapat daftar karya serupa. Anda juga dapat menggunakan tombol pencarian
Kementerian Pendidikan Federasi Rusia
Institusi Pendidikan Anggaran Negara Federal untuk Pendidikan Profesi Tinggi
"Akademi Otomotif dan Jalan Raya Negara Siberia (SibADI)"
Departemen "JEMBATAN"
Proyek kursus
“Desain jembatan jalan beton bertulang»
Lengkap:
Siswa ADb-12-Z kelompok 1
Zhdanov A.V.
Diterima:
Shchetinina N.N.
Omsk 2014
1. Deskripsi tata letak jembatan dan struktur bangunan atas_____________2
2. Perhitungan pelat jalan __________________________________4
2.1. Penentuan gaya-gaya pada pelat jalan akibat beban tetap ___4
2.2. Penentuan gaya dari beban hidup ____________________5
2.3. Penguatan pelat IF dan perhitungan kekuatannya ________10
2.3.1. Tulangan pelat IF di tengah pelat __________11
2.3.2. Penguatan pelat IF pada tumpuan ________________12
3. Perhitungan dan desain balok utama____________________________14
3.1. Penentuan gaya pada balok dari beban konstan ______________14
3.2.1. Akuntansi pekerjaan tata ruang ________________________________15
3.2.2. Pengertian KPU _________________________________________________16
3.3. Penentuan gaya pada balok utama _________________________________18
3.4. Penguatan balok utama ______________________25
4. Pembuatan diagram bahan ________________________27
5. Perhitungan penampang miring terhadap gaya geser _________________28
Daftar literatur bekas________________________________________________30
Lampiran 1__________________________________31
Lampiran 2__________________________________32
- Deskripsi tata letak jembatan dan struktur bentang.
Penyeberangan jembatan ini adalah kompleks struktur yang mencakup jembatan dan pendekatannya; serta pemotong es, struktur peraturan dan perangkat perlindungan bank, yang tidak disajikan dalam proyek.
Jembatan dengan strukturnya menutupi dasar sungai dan sebagian dataran banjir. Jembatan itu terdiri darimembentang dan mendukung.
Struktur atasJembatan ini mencakup bagian-bagian utama berikut: jalan raya, bagian penahan beban (balok), sistem koneksi dan bagian pendukung.
jalan raya merasakan aksi memindahkan beban (dari kendaraan dan pejalan kaki) dan memindahkannya ke bagian penahan beban. Jalan raya mencakup dek jembatan dan elemen penahan beban.
Sesuai spesifikasi, ukuran jembatan G10 (untuk kategori teknis III), permukaan penggerak terdiri dari dua jalur lalu lintas, yaitu lebar jalan 7,0 m, dan lebar jalur pengaman 2x1,5 m. jembatan, termasuk lebar jalan raya, jalur pengaman, trotoar dan pagar, sama dengan:
Lebar trotoar sesuai spesifikasi adalah 2,25 m, bagian luar trotoar dipagari dengan railing setinggi 1,1 m, dan bagian dalam dengan pagar pembatas setinggi 0,75 m. Untuk menjamin kelancaran drainase air, kami berikan permukaan permukaan penggerak dan trotoar dengan kemiringan memanjang (10‰) dan kemiringan melintang (20‰). Kebutuhan untuk menjamin kelancaran transisi dari tanggul ke jembatan dicapai dengan membuat bagian transisi khusus berupa pelat transisi di persimpangan jembatan dan tanggul.
Elemen penahan beban jalan raya Pelat beton bertulang jalan raya (diasumsikan tebalnya 18 cm) menyerap beban dari kendaraan dari permukaan jalan, dari pejalan kaki dari trotoar dan memindahkannya ke struktur penahan beban utama pada bentang tersebut. Bagian bentang yang menahan beban mengambil aksi dari berat bentang itu sendiri dan beban bergerak sementara dan memindahkannya ke tumpuan, yaitu balok.
Dek jembatan memastikan pergerakan lalu lintas yang aman dan perangkat pagar, perangkat drainase, sambungan ekspansi dan koneksi antara jembatan dan pendekatan.
1 - permukaan beton aspal 9 cm;
2 - lapisan pelindung 6 cm;
3 - kedap air 0,5 cm;
4 - lapisan perataan 3 cm;
5 - pelat beton bertulang-18 cm
Gambar 1.3. Penampang balok utama.
2. Perhitungan pelat jalan
- Penentuan gaya-gaya pada pelat jalan
dari beban konstan.
Penentuan beban rencana yang bekerja pada 1 m 2 pelat jalan (berat sendiri) disajikan pada Tabel 1.1.
; ; (SNiP Tabel 8)
Penentuan beban desain
Tabel 1.1.
|
Tidak. Tidak. barang |
Jenis beban |
berat volume, , t/m 3 |
Koefisien. keandalan,f |
||
|
Lapisan A/B, = 0,09m |
0,207 |
0,3105 |
|||
|
Lapisan pelindung = 0,06m |
0,15 |
0,195 |
|||
|
Tahan air, = 0,005m |
0,0075 |
0,00975 |
|||
|
Lapisan leveling = 0,03m |
0,063 |
0,0819 |
|||
|
Pelat beton bertulang, = 0,18m |
0,45 |
0,495 |
|||
| 2 ): |
t/m 2 |
1,09 |
|||
| 2 ): |
kN/m 2 |
10,9 |
|||
Dihitung momen lentur maksimum pada tengah bentang pelat M Q dan menghitung gaya potong maksimum Qg pada dukungan dari beban konstan sama dengan:
M q = q р * l р 2;
Q q = q r * aku r ;
Di mana
aku r rentang desain pelat, aku r = aku b r ;
1 jarak antara sumbu balok;
b r - lebar rusuk balok.
2.2. Penentuan gaya dari beban hidup
Saya menentukan perkiraan jarak antara balok:
Dimana aku? jarak antar sumbu balok;
b r ketebalan tulang rusuk.
Penentuan gaya dari beban A-11.
Gambar 2.1 - Diagram lebar kerja untuk menentukan momen lentur maksimum bila dibebani dengan beban A14.
Karena jarak yang dihitung antar balok lebih kecil 2m , kemudian ketika menentukan gaya-gaya dari beban sementara A-14, perhatikan tata letak satu lintasan dan satu roda beban (Gbr. 2.1).
v =14 kN/m. sumbu p =140 kN.Tekanan roda pada permukaan perkerasan bekerja pada tapak sebuah b , didistribusikan oleh permukaan jalan dengan sudut kira-kira 45°. Akibatnya, tekanan dipindahkan ke permukaan pelat beton bertulang ke area yang jauh lebih besar (diagram lebar kerja). Bentuknya diambil persegi panjang.
Saat menentukan momen lentur, beban ditempatkan secara simetris terhadap pelat jalan.
Kami mengasumsikan area distribusi tekanan yang sama:
a 1 = a+2 jam sampai = 0,2 + 2 0,185 = 0,57 m
b 1 = b+2 jam sampai = 0,6 + 2 0,185 = 0,97 m
di mana H = tebal lapisan perkerasan jalan 0,185 m
2 dari troli dan dari jalur yang didistribusikan:
Kami menentukan koefisien keandalan untuk beban:
fa T fa T = 1,5;
fa fa = 1,15.
koefisien dinamis;
Mari kita tentukan momen lentur maksimum di tengah bentang pelat jalan:
Total momen dari beban tetap dan sementara:
Gambar 2.2 - Diagram lebar kerja untuk menentukan gaya lateral maksimum saat dibebani dengan beban A14.
Saat menentukan gaya lateral, beban ditempatkan sedemikian rupa sehingga tepi daerah distribusi tekanan bertepatan dengan bagian yang diuji (Gbr. 2.2)
Dimensi diagram lebar kerja mempunyai arti yang sama dengan saat menentukan besarnya momen lentur. Faktor keamanan beban tetap sama.
Gaya geser maksimum pada tumpuan:
dimana kamu 1 =0,74 ordinat garis pengaruh di bawah sumbu roda.
Gaya geser total dari beban tetap dan sementara
Penentuan gaya dari beban NK-100
Gambar 2.3 - Diagram lebar kerja untuk menentukan momen lentur maksimum bila dibebani dengan beban NK-100.
p NK-100 = 18 x 14 = 252 kN (per poros) x 4 = 1008 kN.Di bawah pengaruh beban dari satu roda, dimensi situs akan menjadi:
sepanjang gerak a 3 = a 1 = 0,57 m;
melintasi lalu lintas b 3 = b +2Н=0,8+2·0,185=1,17 m.
Saat menentukan momen lentur, beban ditempatkan di tengah bentang (Gbr. 2.3)
Saya menentukan dimensi diagram lebar kerja dengan memilih nilai terbesar dari dua nilai:
Tentukan intensitas beban yang didistribusikan per 1m 2 : .
koefisien dinamis, ;
faktor keandalan beban.
Kami menentukan momen lentur maksimum di tengah bentang:
Momen lentur total akibat beban tetap dan beban sementara:
Gambar 2.4 - Diagram lebar kerja untuk menentukan gaya lateral maksimum pada saat dibebani dengan beban NK-100.
Saat menentukan gaya geser, beban ditempatkan sedekat mungkin dengan tepi balok (Gbr. 2.4)
Tentukan besarnya gaya geser:
dimana kamu 1 = 0,69 ordinat garis pengaruh sepanjang sumbu roda.
Gaya geser total dari beban tetap dan sementara:
Gaya terbesar yang diperoleh pada saat pembebanan pelat dengan beban A-14 diambil sebagai gaya desain:
Kami menentukan momen untuk skema pembebanan aktual:
M 0,5 l =0,5 M maks =0,5 43,21 =21,61 kN·m;
M op =-0,8·M maks =-0,8·43,21 =-34,57 kN·m.
3. Perhitungan dan desain pelat jalan.
Berdasarkan nilai gaya yang dihitung, kami memperkuat pelat jalan dan memeriksa kekuatannya.
- Penguatan mesh bawah
Diagram untuk menghitung grid bawah ditunjukkan pada Gambar 2.5.
Beras. 2.5 Skema penghitungan jaringan bawah
- z ≈ 0,925 h o =0,925 0,155= 0,1434 m.
komputer. Saya menerima 6 batang.
Batas M = 18,6 kNm > M 0,5 l = 17,73 kNm.
Oleh karena itu, kondisi uji kekuatan terpenuhi.
Saya menentukan jumlah batang tulangan distribusi:
komputer. Secara struktural, kami mengambil 4 batang.
Area perlengkapan distribusi sebenarnya, Dan dengan:
M 2.
2.3.2. Penguatan pelat IF pada penyangga (jaring atas).
Diagram untuk menghitung grid atas ditunjukkan pada Gambar. 2.6.
- Saya menentukan ketinggian kerja pelat:
- Saya menentukan leverage dari pasangan kekuatan internal:
z ≈ 0,925 h o = 0,1156 m.
- Saya menentukan luas tulangan kerja :
4. Saya menentukan jumlah batang:
komputer. Secara struktural, kami menerima 12 batang.
Saya menentukan luas sebenarnya dari tulangan kerja:
- Saya menentukan ketinggian zona terkompresi:
- Saya memeriksa kekuatannya:
M pra = 29,2 kNm > M op = 28,36 kNm, oleh karena itu, kondisi uji kekuatan terpenuhi.
- Saya menentukan area alat distribusi:
Kami menerima diameter alat distribusi: d =6 mm
2. Tentukan jumlah batang tulangan distribusi:
komputer. Kami menerima 7 batang.
3. Area perlengkapan distribusi sebenarnya, Dan dengan:
M 2.
3. Perhitungan dan desain balok utama.
3.1.Penentuan gaya pada balok dari beban konstan
Beban konstan ditentukan per 1 meter linier. balok dan terdiri dari berat balok itu sendiri, pelat jalan, perkerasan jalan, lembaran, batu tepi jalan dan pagar.
Penentuan gaya-gaya dari beban konstan dibuat dalam bentuk tabel dan ditunjukkan pada Tabel 3.1.
Tabel 2.1. Perhitungan beban permanen pada balok utama
|
Jenis beban |
Berat volume , kN/m 3 |
q n , kN/m |
Koefisien. dapat diandalkan f |
Kalkulasi. memuat q r =q n γ f kN/m |
|
|
Aspal beton 7cm |
15,5230,07=24,96 |
37,44 |
|||
|
Lapisan pelindung 6cm |
15,5250,06=23,25 |
30,23 |
|||
|
Tahan air 1cm |
15,5150,01=2,33 |
3,03 |
|||
|
Meluruskan lapisan 4cm |
15,5 210,03=9,77 |
12,7 |
|||
|
Penghalang. pagar |
|||||
|
Lempengan itu lewat. bagian |
15,5250,18=69,75 |
76,73 |
|||
|
Pagar pagar |
1,25 |
1,25 |
1,38 |
||
|
Memiliki berat balok |
0,160,72825=23,04 |
25,34 |
Jumlah 189,05
Kami berasumsi bahwa beban konstan didistribusikan secara merata antara semua balok dan beban pada masing-masing balok sama dengan:
kN/m2.
- Penentuan koefisien pemasangan melintang
Pembagian beban vertikal sementara antar balok utama dilakukan dengan menggunakan koefisien pemasangan melintang (CLC), yang menunjukkan berapa bagian beban sementara yang terletak di jalan raya dan trotoar yang jatuh pada balok desain.
CPU ditentukan menggunakan metode kompresi eksentrik. Untuk menentukan pemasangan melintang, perlu dibuat garis pengaruh gaya-gaya yang bekerja pada masing-masing balok.
Karena garis lurus pengaruh tekanan, untuk membangunnya cukup mencari dua ordinat di atas balok luar:
Atau.
jadi: y 1 = 0,42, y 8 = -0,17.
Untuk menentukan gaya-gaya pada balok utama dari beban sementara, perlu dicari faktor kendali sepanjang garis pengaruh tekanan pada balok desain. Pada saat yang sama, untuk beban A-11 untuk bogie dan strip, faktor kendali ditentukan secara berbeda. Dalam hal ini, koefisien kombinasi diperkenalkan untuk strip, sama dengan 0,6 untuk kolom kedua.
Untuk troli
Untuk strip yang merata
Dari kerumunan
Bagian di mana kita memiliki nilai gaya positif dibebani.
3.2.2. Penentuan titik kendali balok utama
Skema pemuatan pertama.
Beban A11 ditempatkan 1,5 m dari jalur pengaman dengan satu trotoar yang dibebani.
Beras. 3.1 Skema pembebanan saluran pengaruh tekanan dengan beban A11 menurut SAYA diagram pemuatan
Skema pemuatan ke-2.
Beban A11 ditempatkan 0,55 m dari tepi jalan pada saat trotoar dibongkar.
Beras. 3.2 Skema pembebanan saluran pengaruh tekanan dengan beban A11 menurut II diagram pemuatan
Saya menentukan koefisien instalasi melintang:
Skema pemuatan ke-3.
Salah satu kendaraan desain NK-80 ditempatkan sedekat mungkin dengan jalur aman ketika trotoar tidak macet.
Beras. 3.3 Skema pembebanan saluran pengaruh tekanan dengan beban NK-80.
Saya menentukan koefisien instalasi melintang:
3.3. Penentuan gaya pada balok utama
Nilai gaya yang dihitung M dan Q ditentukan dengan membebankan garis pengaruh dengan beban tetap dan sementara. Tentukan nilai M dan Q dalam beberapa bagian, yang jumlahnya cukup untuk membuat diagram gaya-gaya ini: bagian tengah, seperempat, dan penyangga balok.
Paksa di bagian yang sedang dipertimbangkan:
Di mana
S kekuatan pada bagian yang bersangkutan;
q hal menghitung beban konstan per 1 meter lari. balok utama=23,63 kN/m 2 ;
jumlah aljabar luas semua bagian beban pada garis pengaruh;
luas garis pengaruh yang bernilai positif;
fv faktor keandalan strip; fv = 1,2
v koefisien pemasangan melintang untuk jalur muatan kendaraan;
koefisien dinamis untuk beban A11 dan NK-80;
P faktor keandalan troli;
P = 1,5 pada = 0, p = 1,2 pada ≥ 30 m, nilai antara dengan interpolasi:
f NK-80 - faktor keandalan untuk memuat NK-80= 1;
P koefisien pemasangan melintang untuk troli;
NK80 koefisien pemasangan melintang untuk memuat troli NK80;
sumbu R gaya pada poros bogie A11=108 kN;
r NK80 - gaya pada sumbu beban NK-80=20 t;
kamu 1, kamu 2, kamu 3, kamu 4 koordinat garis pengaruh terhadap sumbu beban;
T faktor keamanan bagi pejalan kaki; f T = 1,2
T koefisien pemasangan lateral untuk pejalan kaki;
aku р =8,4 m panjang bentang desain.
Beras. 3.4 Skema pembebanan garis pengaruh gaya M dan pertanyaan I diagram pemuatan.
Beras. 3.5 Skema pembebanan garis pengaruh gaya M dan Q beban tetap dan sementara pada ruas 1-1,2-2 dan 3-3 sepanjang II diagram pemuatan.
Beras. 3.6 Skema pembebanan garis pengaruh gaya M dan Q beban NK-80 permanen dan sementara di bagian 1-1,2-2 dan 3-3.
Bagian 1-1
Mendefinisikan M
1 saya diagram pemuatan
2 saya diagram pemuatan
3 saya diagram pemuatan
Mendefinisikan Q
1 saya diagram pemuatan
2 saya diagram pemuatan
3 saya diagram pemuatan
Bagian 2-2
Mendefinisikan M
1 saya diagram pemuatan
2 saya diagram pemuatan
3 saya diagram pemuatan
Mendefinisikan Q
1 saya diagram pemuatan
2 saya diagram pemuatan
3 saya diagram pemuatan
Bagian 3-3
Momen pada bagian support adalah nol.
Mendefinisikan Q
1 saya diagram pemuatan
2 saya diagram pemuatan
3 saya diagram pemuatan
Hasil perhitungan dirangkum dalam Tabel 3.2.
Tabel 3.2.-Kekuatan internal menurut bagian
|
Bagian |
Upaya internal |
|||||
|
А11 |
NK80 |
|||||
|
skema pertama memuat |
skema ke-2 Unduhan |
|||||
|
1 1 |
481,45 |
60,95 |
551,08 |
75,06 |
510,11 |
57,32 |
|
2 2 |
376,70 |
148,05 |
435,74 |
178,09 |
384,77 |
158,40 |
|
3 3 |
245,77 |
285,85 |
260,86 |
|||
Berdasarkan perhitungan yang dilakukan, saya menentukan gaya maksimum pada bagian tersebut dan membuat diagram gaya selubung (Gbr. 3.7).
Beras. 3.7. - Diagram gaya selubung
- Penguatan balok utama.
Beras. 3.8 Penunjukan lebar pelat yang dihitung.
A s (A s ) luas tulangan tarik (terkompresi);
sebuah s (sebuah s ) jarak ke c.t. tulangan tarik (terkompresi);
H =0,9 m tinggi balok rencana;
HF = 0,18 m tinggi balok pelat jalan;
B = tebal rusuk balok 0,16 m;
- Lebar pelat desain
- Bahu Pasangan Bagian Dalam:
- Area penguatan kerja:
m 2;
- Jumlah batang per diameter satu batang d =22mm:
komputer., pembulatan n s f = 8 buah.
Area penguatan kerja sebenarnya:
m 2.
5. Posisi pusat gravitasi:
di mana ns jumlah batang; dan saya jumlah batang masuk saya melempar; sebuah saya jarak ke pusat
gravitasi i -baris ke-th dari bagian bawah balok;
6. Perhitungan ketinggian kerja yang akurat:
7. Ketinggian zona terkompresi:
(M);
Faktor kondisi kerja:
dimana: (h - x ) ketinggian zona bagian tegangan; - jarak dari sumbu elemen tulangan yang dikencangkan dari permukaan bagian yang dikencangkan;
Kami menerima
Batasi uji torsi:
M pr > M maks ; 653.03>551.08
Oleh karena itu, penguatan dihitung dengan benar.
Gambar 3.9 - Skema pengujian kekuatan balok pada momen pembatas.
4. Konstruksi diagram bahan.
- Diagram momen dibuat ( Mmaks ), menunda momen pembatas M sebelum >M maks dalam 5%
- Momen pembatas dibagi dengan jumlah pasang batang.
- Menurut SNiP (klausul 3.126) kami menentukan jumlah penyisipan batang:
Dengan beton grade B30 aku s =22 d =22·0,022=0,
484m
- Batang ditekuk dengan sudut 45º. Batang yang ditekuk harus didistribusikan sepanjang balok sedemikian rupa sehingga setiap bagian yang tegak lurus terhadap sumbu elemen memotong setidaknya satu batang; jika persyaratan ini tidak terpenuhi, maka kami menggunakan batang miring tambahan yang dilas ke tulangan kerja utama (dengan diameter yang sama).
Panjang lasan pada tempat pemasangan batang miring diambil sama dengan 12d untuk pengelasan satu sisi, dan 6d untuk pengelasan dua sisi.
Di tempat-tempat di mana batang-batang itu bengkok atau patah, serta di antara keduanya pada jarak tidak melebihi tinggi balok, perlu untuk memasang lapisan penghubung pada rangka yang dilas. Panjangnya diambil 6d dan 3d. Untuk pengelasan dua sisi, ketebalan jahitan terkecil adalah 4 mm (klausul 3.161).
5. Perhitungan penampang miring terhadap gaya geser.
Gambar.5.1 Diagram untuk menghitung kekuatan balok sepanjang bagian miring
Kami melakukan perhitungan area dukungan:
1. Perhitungan bagian miring suatu elemen dengan tulangan transversal di bawah aksi gaya transversal harus dilakukan dari kondisi:
dimana: - luas penampang satu batang tikungan; - koefisien kondisi kerja; - jumlah tikungan yang terjadi pada bagian miring; - jumlah irisan; - sudut kemiringan batang bengkok terhadap sumbu memanjang elemen di persimpangan bagian miring;
MPa
dimana: - luas penampang satu batang penjepit; - koefisien kondisi kerja; - jumlah klem yang tersangkut di bagian miring; - jumlah irisan;
6 klem;
MPa
tetapi tidak kurang dari 1,3 dan tidak lebih dari 2,5;
ketahanan desain terhadap geser selama pembengkokan; tegangan geser tertinggi dari beban standar;
Pa
kN;
kN;
Kondisi verifikasi terpenuhi.
dimana : luas tulangan nonpratekan horizontal, cm 2 ;
Karena itu hujan es, maka K<0 и он не учитывается.
6.MPa - verifikasi sedang berlangsung.
Perhitungannya dilakukan dengan benar.
Daftar literatur bekas:
1. Kolokolov N.M., Kopats L.N., Fainstein I.S. Konstruksi buatan:
Buku teks untuk sekolah teknik transportasi. halaman / Ed. N.M. Kolokolov.- Edisi ke-3,
Dikerjakan ulang dan tambahan - M.: Transportasi, 1988, 440 hal.
2. Jembatan dan bangunan di jalan raya: Buku Ajar. untuk universitas: Dalam 2 bagian / Gibshman E.E.,
Kirilov V.S., Makovsky L.V., Nazarenko B.P. Ed. 2, direvisi dan tambahan M.:
Transportasi, 1972, 404 hal.
3. Jembatan dan bangunan di jalan raya: Buku Ajar. untuk universitas: 2 jam/PM. Salamahin,
O.V. Volya, N.P. Lukin dkk.; Ed. PM. Salamahin. -M.: Transportasi, 1991,
344 detik.
4. Desain jembatan kayu dan beton bertulang. Ed. A A.
Petropavlovsky. Buku pelajaran untuk universitas - M.: Transportasi, 1978, 360 hal.
5.SNIP 2.05.03-84*. Jembatan dan pipa - M.: Stroyizdat, 1984
Karya serupa lainnya yang mungkin menarik bagi Anda.vshm> |
|||
| 21155. | Perencanaan jembatan beton bertulang | 42,31 KB | |
| Perencanaan jembatan beton bertulang. Penentuan jumlah bentang jembatan Diagram jembatan. Merancang opsi jembatan untuk kondisi lokal tertentu merupakan tugas yang memiliki banyak kemungkinan solusi sehingga perlu dipilih solusi terbaik. | |||
| 5430. | PERHITUNGAN KEBUTUHAN KESALAHAN KOMPONEN SALURAN PENGUKURAN STRAIN BERDASARKAN JEMBATAN TIDAK SEIMBANG DENGAN STRAIN GAUGE | 193,64 KB | |
| Regangan dapat bersifat positif (ketegangan) atau negatif (kompresi). Meskipun deformasi adalah besaran yang tidak berdimensi, kadang-kadang dinyatakan dalam mm/mm. Dalam prakteknya, nilai regangan yang diukur sangatlah kecil. Oleh karena itu, deformasi sering dinyatakan dalam regangan mikro | |||
| 13720. | desain RES | 1,33 MB | |
| Hasil desain, sebagai suatu peraturan, adalah satu set dokumentasi lengkap yang berisi informasi yang cukup untuk pembuatan suatu objek dalam kondisi yang ditentukan. Menurut tingkat kebaruan produk yang dirancang, tugas desain berikut dibedakan: modernisasi parsial dari sistem distribusi elektronik yang ada, perubahan struktur dan parameter desain, memberikan peningkatan yang relatif kecil beberapa puluh persen dalam satu atau lebih kualitas. indikator solusi optimal untuk masalah yang sama atau baru; modernisasi signifikan yang... | |||
| 14534. | Desain benda kerja | 46,36 KB | |
| Desain benda kerja Tugas seorang teknolog selama desain adalah: Menentukan jenis benda kerja yang digunakan untuk pembuatan bagian tertentu; penentuan cara memperoleh benda kerja; merupakan fungsi dari ahli teknologi pengecoran atau operator pers; Tandai lokasi bidang konektor; yang menentukan distribusi tumpang tindih lereng cetakan; Pilihan metode untuk memperoleh benda kerja ditentukan oleh faktor-faktor berikut: bahan bagian; konfigurasi bagian; kategori rincian tanggung jawab. Bagian bahan untuk 90... | |||
| 8066. | Desain logis | 108,43 KB | |
| Desain basis data logis Desain basis data logis adalah proses pembuatan model informasi yang digunakan dalam suatu perusahaan berdasarkan model organisasi data yang dipilih tetapi tanpa memperhitungkan jenis DBMS target dan aspek fisik implementasi lainnya. Desain logika adalah yang kedua... | |||
| 17151. | Desain peternakan tangki minyak (SNN) | 2,45 MB | |
| Meningkatnya persyaratan kualitas produk minyak bumi juga menentukan kondisi operasi perusahaan pemasok produk minyak bumi, yang memerlukan pengambilan keputusan yang luar biasa dan layak secara ekonomi. | |||
| 3503. | Desain akuntansi IS untuk item inventaris | 1007,74 KB | |
| Objek penelitian adalah Perseroan Terbatas “Mermad”. Subjek penelitian ini adalah pertimbangan masalah individu yang dirumuskan sebagai tugas akuntansi barang inventaris. | |||
| 13008. | Desain MPS kontrol | 1,25 MB | |
| Data awal untuk desain: Fungsi LSI MP dan EPROM Konstanta F1 dan F2 G1 G2 G3 untuk opsi 6. Untuk kasus X G1 dan X G3, perlu mengeluarkan sinyal Alarm ke konsol operator menyalakan kedipan indikator lampu khusus sebuah lampu pijar yang ditenagai oleh jaringan penerangan AC 220V dengan frekuensi 50 Hz dengan frekuensi 2 Hz. Atas permintaan dari konsol operator, perlu untuk menampilkan nilai Xmin Xmx Xrata-rata Y untuk siklus kontrol sebelum siklus saat ini.; Jarak benda kendali ke UMPS 1 meter... | |||
| 4768. | Desain sandal jepit JK | 354,04 KB | |
| Keadaan pemicu biasanya ditentukan oleh nilai potensial pada keluaran langsung. Struktur pemicu universal. Prinsip pengoperasian perangkat. Seleksi dan pembenaran jenis elemen. Pemilihan paket IC di perpustakaan DT. Merancang pemicu universal di CAD DipTrce. Proses teknologi | |||
| 6611. | Desain transisi TP | 33,61 KB | |
| Informasi awal: rute pemrosesan bagian, peralatan, perlengkapan, urutan transisi dalam operasi, dimensi, toleransi, tunjangan pemrosesan. | |||