HAI DESKRIPSI ()664722
DICIPTAKAN DAN SAYA
Uni Soviet
Sosialis
D. N. Korneev (71) Pemohon (54) Stempel UNTUK BILLET TUBULAR CRIMPING
Penemuan ini berhubungan dengan pembentukan logam dan dapat digunakan untuk mengecap bagian-bagian terutama dari bahan lembaran tipis.
Cetakan crimping diketahui terdiri dari bagian bawah yang diletakkan di atas meja tekan dan cetakan crimping atas dengan ejektor pegas (1) dipasang secara konsentris di dalamnya.
Benda kerja ditempatkan di bagian bawah, dan crimping dilakukan oleh cetakan atas dengan menggunakan pukulan tekan; bagian yang sudah jadi didorong keluar dari bagian atas cetakan dengan ejektor pegas. Kerugian dari stempel yang terkenal adalah hanya dapat mengeriting bagian yang dindingnya relatif tebal. Rasio ketebalan bahan dengan diameter kontur crimping ketika melakukan crimping pada stempel yang diketahui ditentukan dan, untuk menghindari pembentukan lipatan, tidak boleh melebihi nilai tertentu.
Diketahui bahwa kelemahan ini sebagian dihilangkan dalam stempel untuk mengeriting benda kerja berongga, yang berisi pelubang yang dipasang secara koaksial, klip untuk penyangga eksternal benda kerja, matriks, mandrel, dan ejektor.Mandrel dibuat dalam bentuk selongsong terbuat dari bahan elastis, dipasang pada pelubang dan dipasang secara konsentris, dan pada ejektor dipasang liner berprofil, yang dimasukkan ke dalam lubang di selongsong bagian dalam mandrel. Kerugian dari stempel tersebut adalah hanya dapat mengeriting lubang pada benda kerja tanpa alas (2).
Ada juga stempel lain yang dikenal untuk mengeriting benda kerja berdinding tipis, berisi alas, matriks dan alat penjepit, termasuk pelubang elastis dengan penahan pelubang, penyangga elastis. Matriks dibuat dalam bentuk dua bagian yang terletak secara koaksial, salah satunya dipasang
15 di pangkalan dan diberi pegas dalam arah aksial, dan yang lainnya dipasang secara konsentris dengan pukulan dengan kemungkinan gerakan aksial dengannya, sedangkan penyangga elastis ditempatkan di sepanjang sumbu stempel antara pemegang pukulan dan pemegang pukulan. bagian lain dari cetakan dan mempunyai kekakuan yang lebih besar dibandingkan dengan pukulan elastis (3).
Stempel berfungsi sebagai berikut.
Benda kerja dipasang di bagian bawah matriks. Ketika slide tekan bergerak ke bawah, kedua bagian matriks ditutup, pukulan elastis, menekan, mengisi seluruh ruang matriks, menekan benda kerja ke dinding matriks. Dengan pergerakan penggeser lebih lanjut, bagian atas matriks 664722 menekan benda kerja, dan penahan pukulan bergerak ke atas, menekan penyangga elastis.
Perangkat ini paling dekat dengan penemuan dalam hal esensi teknis dan hasil yang dicapai.
Namun, tekanan yang digunakan oleh pukulan elastis untuk menekan benda kerja ke dinding cetakan bervariasi di sepanjang langkah geser tekan, mencapai nilai maksimumnya pada akhir pukulan. Itu tidak dapat disesuaikan dan pada akhirnya tergantung pada kekakuan dan dimensi keseluruhan penyangga elastis.
Kemampuan teknologi stempel terbatas ketika mengeriting bagian berongga dengan bagian bawah. Saat mengeriting bagian tanpa alas, benda kerja yang dikerutkan, pada awal gerakan ke atas bagian atas cetakan, ditekan ke matriks dengan pukulan elastis sampai pukulan elastis tersebut mengambil bentuk aslinya. Saat mengeriting dinding bejana dengan bagian bawah, semua tekanan yang menciptakan penyangga elastis di dalam benda kerja diserap oleh dinding bejana. Keadaan ini memungkinkan untuk melakukan crimping hanya pada bejana yang cukup kuat untuk menahan tekanan yang diciptakan selama crimping.
Tujuan dari penemuan ini adalah untuk memperluas kemampuan teknologi stempel, yaitu memberikan kemungkinan untuk melakukan crimping pada bejana yang berdinding relatif tipis dan mempunyai dasar tanpa terbentuknya lipatan dengan memberikan kemampuan untuk mengatur gaya tekan pukulan.
Tujuan ini dicapai dengan fakta bahwa stempel yang diketahui dilengkapi dengan silinder hidrolik, yang badannya dibuat dalam matriks di sepanjang sumbunya, dan piston terhubung ke pukulan elastis, dan akumulator hidrolik terhubung ke rongga piston. silinder hidrolik.Sebuah pipa dengan katup yang mengatur tekanan fluida.
Kehadiran hidrolika memungkinkan untuk mengatur, dengan menggunakan katup, tekanan di dalam cetakan (gaya penjepit) sampai batas yang diperlukan dan menghilangkan tekanan ini, sesuai dengan kelayakan teknologi, yang tidak dapat dilakukan pada cetakan yang diketahui.
Gambar menunjukkan penampang prangko, dan separuh gambar di sebelah kiri sumbu menunjukkan prangko di posisi terbuka, dan yang kanan ditutup.
Stempel terdiri dari matriks crimping 1, dipasang pada slide tekan, dengan piston 2 ditempatkan di dalamnya, di bagian bawahnya dipasang pelubang 3 yang terbuat dari bahan elastis. Ruang di atas piston dihubungkan melalui pipa 4 dengan akumulator hidrolik 5 tembus katup periksa 6 dan katup yang dapat disesuaikan 7. Bagian bawah cetakan, dipasang di atas meja tekan, terdiri dari dudukan yang dapat digerakkan 8, bermuatan pegas
65 klem 9, dan alas tetap 10, tempat benda kerja 11 dipasang.
Stempel berfungsi sebagai berikut.
Benda kerja 11 dipasang pada dudukan yang dapat digerakkan 8 pada alas 10. Ketika slide tekan bergerak ke bawah, pukulan 3 menyentuh bagian bawah benda kerja, berubah bentuk dan mengisi rongga benda kerja. Tepi bawah cetakan crimping 1 menyentuh dudukannya 8 dan dengan gerakan lebih jauh ke bawah pukulan elastis mengisi seluruh rongga benda kerja 11 dan kerucut cetakan crimping 1 sebelum dasar kerucut matriks menyentuh tepi atas benda kerja. Tekanan di atas piston 2 meningkat selama penyetelan katup 7, dan piston 2 tetap di tempatnya. Ketika penggeser bergerak lebih jauh ke bawah, tekanan di atas piston 2 meningkat tajam, dan cairan, mengatasi gaya pegas katup 7, mengalir ke akumulator hidrolik 5. Piston 2 bergerak ke atas, dan kerucut matriks 1 menekan dinding benda kerja 11.
Ketika penggeser mencapai posisi terendah, tekanan eksternal pada katup 7 melepaskan tekanan di atas piston 2 di bawah aksi pukulan elastis
3, piston 2 bergerak ke atas, dan pukulan elastis membebaskan sebagian rongga produk. Ketika slide tekan bergerak ke atas, piston 2 bergerak ke bawah di bawah tekanan akumulator hidrolik 5. Cairan memasuki ruang di atas piston melalui katup periksa 6. Bagian 11 didorong keluar dari cetakan crimping dengan pukulan elastis 3.
Poin penting dalam desain stempel adalah kemampuan untuk mengatur tekanan penjepitan dan melepaskan tekanan ini pada saat tekanan di dalam benda kerja dirasakan oleh matriks.
Kedua keadaan ini bersama-sama memperluas kemampuan teknologi cetakan, memungkinkan untuk mengeriting bagian berdinding tipis yang saat ini diproduksi menggunakan tudung putar dan, pada akhirnya, memberikan peningkatan produktivitas dalam operasi ini.
Mengeklaim
Stempel untuk mengeriting blanko berbentuk tabung, berisi dudukan yang dipasang pada alasnya, matriks dan pelubang elastis penekan yang dipasang secara koaksial dengan matriks, dicirikan bahwa, untuk memberikan kemampuan mengatur gaya tekan pelubang, dilengkapi dengan silinder hidrolik, yang badannya dibuat dalam matriks sepanjang sumbunya, dan piston silinder hidrolik dihubungkan ke pukulan elastis, serta akumulator hidrolik dihubungkan ke rongga di atas piston silinder hidrolik dengan a pipa dengan katup yang mengatur tekanan fluida
Disusun oleh I. Kapitonov
Teknologi N. Stroganova
Korektor: L. Orlova dan A. Galakhova
Editor V.Kukharenko
Pesan 82812 Edisi. No. 337 Peredaran 1034 Berlangganan
NPO dari Komite Negara untuk Penemuan dan Penemuan Uni Soviet
1I3035, Moskow, Ya-35, tanggul Raushskaya, 4/5
Percetakan, Sapunova Ave., 2
Sumber informasi diperhitungkan selama pemeriksaan
1. Stempel lembaran, atlas diagram, M., Teknik Mesin, 1975, hal.115, gbr. 308.
Model utilitas berkaitan dengan pembentukan logam, khususnya pencetakan bagian dengan media elastis dari blanko berbentuk tabung. Stempel berisi matriks yang terdiri dari bagian atas dan bawah, pelubang, dan media elastis. Matriks terletak di dalam wadah dan blanko berbentuk tabung dengan media elastis yang ditempatkan di dalamnya dipasang di dalamnya; lubang dengan diameter variabel dibuat di bagian bawah dan atas matriks, yang memastikan crimping pada bagian ujung matriks. blanko berbentuk tabung dan distribusi bagian tengahnya. Hasil teknisnya terdiri dari peningkatan kemampuan teknologi pengoperasian bagian stamping dari blanko tubular karena kinerja crimping dan distribusi blanko tubular secara simultan.
Model utilitas berkaitan dengan pembentukan logam, khususnya pencetakan bagian dengan media elastis dari blanko berbentuk tabung.
Alat untuk mendistribusikan pipa telah diketahui (Penggunaan poliuretan dalam produksi stamping lembaran logam / V.A. Khodyrev - Perm: 1993. - hal. 218, lihat hal. 125), terdiri dari matriks terpisah dan pelubang. Matriks berisi blanko berbentuk tabung, di dalamnya ditempatkan media elastis. Perangkat ini memungkinkan pembuatan komponen dari pipa dengan menyalurkan blanko berbentuk tabung dengan media elastis di atas matriks kaku.
Kekurangan perangkat ini adalah kemampuan teknologinya yang rendah. Perangkat ini hanya memungkinkan ekspansi pipa, yang memanifestasikan dirinya dalam peningkatan ukuran penampang blanko tubular, yang ditentukan oleh koefisien pembentukan pembatas.
Tujuan dari model utilitas yang diklaim adalah untuk meningkatkan kemampuan teknologi pengoperasian bagian stamping dari blanko tubular. Hasil teknis yang dicapai oleh model utilitas yang diklaim adalah peningkatan kemampuan teknologi pengoperasian bagian stamping dari blanko tubular karena kinerja crimping dan distribusi blanko tubular secara simultan.
Hal ini dicapai dengan fakta bahwa pada stempel untuk mendistribusikan dan mengeriting billet berbentuk tabung, berisi matriks yang terdiri dari bagian atas dan bawah, pelubang, media elastis, di bagian bawah dan atas matriks terdapat lubang variabel. diameter, yang memastikan crimping bagian ujung billet berbentuk tabung dan distribusi bagian tengahnya.
Apa yang baru pada perangkat yang diklaim adalah bahwa matriks terletak di dalam wadah dan di bagian bawah dan atas matriks terdapat lubang dengan diameter variabel, yang memastikan crimping pada bagian ujung benda kerja berbentuk tabung dan distribusi. bagian tengahnya.
Karena matriks, yang terdiri dari bagian atas dan bawah, terletak di dalam wadah, pergerakan bagian atas matriks dapat dipastikan, karena wadah berfungsi sebagai panduan untuk itu. Karena kenyataan bahwa di bagian bawah dan atas matriks terdapat lubang dengan diameter variabel, yang memastikan kompresi bagian ujung benda kerja berbentuk tabung dan distribusi bagian tengahnya, dikombinasikan dengan fitur lain, kompresi simultan ujung benda kerja berbentuk tabung dan distribusi bagian tengahnya dipastikan. Karena pada bagian-bagian matriks terdapat lubang dengan diameter yang bervariasi sehingga pada tempat-tempat matriks yang dipasang bagian ujung benda kerja berbentuk tabung, diameter lubang dibuat lebih kecil dari diameter pipa. benda kerja, ini akan memastikan kompresi bagian ujung benda kerja. Karena diameter lubangnya bervariasi, yaitu dibuat lebih besar dari diameter blanko tubular, pada bagian matriks di mana bagian tengah blanko tubular berada, maka bagian tengahnya dapat didistribusikan. bagian. Selain itu, membuat lubang pada bagian matriks dengan diameter yang bervariasi, yaitu dari diameter lebih kecil dari diameter pipa kosong hingga diameter lebih besar dari diameter pipa kosong, memastikan pemasangan vertikal pipa kosong dalam matriks.
Desain cetakan memungkinkan dilakukannya crimping secara simultan pada bagian ujung pipa kosong dan distribusi bagian tengahnya.
Pemohon tidak mengetahui objek dengan serangkaian fitur penting ini, oleh karena itu, solusi teknis yang diklaim adalah hal baru.
Model utilitas diilustrasikan secara grafis. Gambar tersebut menunjukkan stempel untuk mendistribusikan dan mengeriting blanko berbentuk tabung.
Stempel tersebut meliputi matriks bagian bawah 1, wadah 2. Blanko berbentuk tabung 3 dipasang vertikal pada matriks bagian bawah 1. Stempel juga mencakup bagian atas matriks 4, media elastis 5, misalnya , butiran poliuretan. Bagian jadi 6 diperoleh dari benda kerja 3. Media elastis 5 terletak pada benda kerja berbentuk tabung 3 dan pada lubang 8 dengan diameter variabel di bagian atas 4 matriks dan pada lubang 7 dengan diameter variabel di bagian bawah. 1 dari matriks; dadu juga termasuk pukulan 9.
Stempel berfungsi sebagai berikut: bagian bawah 1 matriks dipasang pada wadah 2, blanko berbentuk tabung 3 dimasukkan secara vertikal ke dalam bagian bawah matriks, dan bagian atas 4 matriks dipasang pada atas. Media elastis 5 dituangkan ke dalam lubang 8 di bagian atas 4 matriks ke dalam benda kerja berbentuk tabung 3 dan ke dalam lubang 7 di bagian bawah 1 matriks. Dengan menggerakkan slide tekan (tidak ditunjukkan pada gambar) dengan gaya P, pukulan 9 bergerak, yang menyebabkan bagian atas 4 matriks bergerak, yang menyebabkan pergerakan benda kerja berbentuk tabung 3 ke dalam lubang 8 dengan diameter variabel di bagian atas 4 matriks dan pergerakan benda kerja berbentuk tabung 3 ke dalam lubang 7 dengan diameter variabel di bagian bawah 1 matriks, yang menyebabkan kompresi bagian ujung benda kerja berbentuk tabung 3. Gaya P juga ditransmisikan ke media elastis 5, yang kemudian diteruskan ke dinding benda kerja berbentuk tabung 3, yang mengarah pada distribusi bagian tengahnya. Setelah penggeser tekan dan pukulan 9 mencapai posisi atas maksimum, dilakukan pendalaman bagian yang sudah selesai 6 dan media elastis 5 dalam urutan terbalik.
Stempel untuk mendistribusikan dan mengeritingkan benda kerja berbentuk tabung, berisi matriks yang terdiri dari bagian atas dan bawah, pelubang, media elastis, ditandai dengan matriks terletak di dalam wadah dan dibuat dengan lubang-lubang dengan diameter bervariasi di bagian bawah. dan bagian atas untuk memungkinkan crimping pada bagian ujung benda kerja berbentuk tabung dan distribusi simultan pada bagian tengahnya.
Dimensi bagian pipa diperiksa setelah setiap operasi teknologi. Toleransi penyimpangan dimensi ditentukan dalam gambar dan spesifikasi teknis untuk penyediaan suku cadang.
Setelah pengoperasian, panjang benda kerja atau bagian diperiksa dengan alat ukur biasa: penggaris, pita pengukur, jangka sorong, dll.
Kontrol bentuk potongan ujung pipa dapat dilakukan dengan menggunakan templat ujung atau templat padat yang ditempatkan pada pipa, mirip dengan templat trim kontur (SHOK).
Jika ada peningkatan persyaratan untuk kualitas potongan pipa berbentuk, plaza khusus dibuat untuk inspeksi.
PIPA PENYEgel BERAKHIR
Terang
Pembakaran ujung pipa adalah operasi yang paling umum digunakan dalam pembuatan sambungan puting yang dapat dilepas untuk saluran pipa sistem hidrolik dan oli pesawat. Pembakaran pipa dengan diameter sampai dengan 20 mm dan tebal dinding sampai dengan 1 mm dapat dilakukan secara manual menggunakan mandrel kerucut dengan dua cara. Untuk melakukan ini, ujung pipa dijepit di perangkat pos.2 , terdiri dari dua bagian dengan soket sepanjang diameter luar pipa dan bagian berbentuk kerucut berbentuk flaring dan mandrel pos.1 lakukan beberapa pukulan dengan palu atau putar mandrel secara manual pos.3 sampai dimensi kerucut yang diperlukan diperoleh.
Pembakaran pipa dengan diameter sampai dengan 20 mm dan tebal dinding sampai dengan 1 mm dapat dilakukan secara manual menggunakan mandrel kerucut dengan dua cara. Untuk melakukan ini, ujung pipa dijepit di perangkat 2 , terdiri dari dua bagian dengan soket sepanjang diameter luar pipa dan bagian berbentuk kerucut berbentuk flaring dan mandrel 1 Lakukan beberapa pukulan dengan palu atau putar mandrel secara manual hingga diperoleh dimensi kerucut yang diperlukan. Namun, ketika flaring menggunakan metode ini, sulit untuk mendapatkan kebenaran dan kebersihan permukaan kerucut bagian dalam yang diperlukan. Kualitas ini sangat penting untuk sambungan puting, di mana kekencangan tercipta tanpa segel tambahan. Selain itu, cara-cara tersebut tidak efektif. Oleh karena itu, lebih rasional untuk membakar ujung-ujung pipa pada mesin pembakaran pipa khusus. Inti dari proses pembakaran ujung pipa pada suatu mesin adalah untuk memperoleh bentuk kerucut
Soket dipasang dengan kekuatan terkonsentrasi dari dalam pipa menggunakan alat berputar.
Saat flaring, ketebalan dinding pipa asli berkurang S 0
sebelum S 1
. Ketebalan dinding pada tepi pembakaran dapat dihitung dengan menggunakan rumus 
Di mana S 1 --- ketebalan dinding di ujung bel;
S 0--- ketebalan dinding pipa pada bagian silinder;
D0 ---luar diameter pipa sebelum pembakaran;
D 1--- diameter luar pipa setelah pembakaran. Pembakaran pipa pendek dilakukan dengan menggunakan cetakan pembakaran.
Crimping ujung pipa
Pipa dengan ujung berkerut digunakan dalam desain batang kendali pesawat yang kaku. Diagram proses crimping ditunjukkan di bawah ini.
Di bawah pengaruh gaya tekan R ada penurunan diameter dengan D0 sebelum D, penebalan dinding dengan S 0 sebelum S 1 dan ekstensi pipa dengan L 0 sebelum L 1 .
Ada dua cara untuk mengeriting ujung pipa. Cara pertama. Crimping dengan cara mendorong pipa ke dalam ring die. 
Diagram cetakan crimping pipa ditunjukkan di atas. Bagian kosong (pipa) pos 2 dengan diameter D0 ditempatkan dalam matriks, posisi 3, yang memiliki bagian masuk dan kalibrasi berbentuk kerucut dengan diameter D. Selama langkah kerja slide tekan, posisi pukulan 1 memasang pipa sepanjang diameter luar dan mendorong bagian bawahnya ke dalam matriks, menekan ujung pipa ke diameter D.
Batas pengurangan diameter pipa asli ditentukan oleh hilangnya stabilitas (pembengkokan memanjang) dinding bagian yang tidak terkompresi dan plastisitas material. Tekuk terjadi ketika tegangan pada material mencapai titik lelehnya. Stabilitas dinding pipa dipengaruhi oleh perbandingan ketebalan pipa terhadap diameter luar S 0 / D0.
Derajat kompresi maksimum pipa ditentukan oleh nilai batas rasio kompresi Kobzh, .
Untuk peningkatan Kobzh penyangga dinding pipa digunakan antara matriks dan pukulan, mencegah hilangnya stabilitas.
Hasil yang baik diperoleh dengan pemanasan lokal pada ujung pipa, yang mengurangi kekuatan luluh material pada bagian yang mengalami deformasi. Karena penurunan tekanan pada pipa, hilangnya stabilitas terjadi jauh di kemudian hari. Metode ini sangat efektif ketika melakukan crimping pada pipa paduan aluminium. Karena konduktivitas termal yang tinggi dari paduan ini, bukan pipanya yang dipanaskan, tetapi matriksnya; pipa memanas karena kontak dengan matriks.
Cara kedua. Crimping dalam bentuk split dies.
Menurut metode pertama, tidak disarankan untuk mengeriting pipa yang panjang, karena pengepres dengan ketinggian tertutup yang besar, cetakan besar dan klem khusus diperlukan untuk melindungi pipa dari pembengkokan memanjang. Metode crimping ujung-ujung pipa yang sangat panjang dengan menggunakan split dies lebih tersebar luas.Diagram prosesnya ditunjukkan.
Skema proses crimping ujung pipa dengan split dies Pos 1 dan 3 – die striker atas dan bawah, pos 2 – pipa, pos 3 – mandrel kalibrasi.
Striker atas dan bawah pos. 1 Dan 4 Perangko mempunyai bagian kerja yang dikerjakan dalam keadaan tertutup dan sesuai dengan bentuk bagian pipa yang dikompresi. Striker sering melakukan gerakan maju mundur (bergetar), menekan ujung pipa pos.2. Pipa secara bertahap dimasukkan ke dalam stempel sampai diperoleh panjang bagian terkompresi yang diperlukan.
Dalam kasus di mana perlu untuk mendapatkan diameter bagian dalam yang tepat dari bagian pipa yang dikompresi, mandrel kalibrasi dimasukkan ke dalam. pos.3 dan memasukkannya ke dalam stempel bersama dengan pipa. Setelah proses selesai, mandrel dikeluarkan dari pipa. Keuntungan dari proses crimping ujung-ujung pipa pada cetakan belah yang bergetar adalah sebagai berikut:
a) kondisi yang lebih menguntungkan tercipta untuk deformasi plastis dibandingkan saat melakukan crimping dengan matriks cincin;
b) gaya aksial pipa ke dalam cetakan Q jauh lebih kecil dibandingkan dengan metode pertama;
c) jumlah transisi berkurang;
d) mandrel dapat digunakan, yang memungkinkan diperolehnya diameter bagian dalam pipa yang dikalibrasi tanpa pemesinan selanjutnya.
30. Desain khas cetakan untuk menggambar bagian dengan bentuk flensa, berundak dan kerucut.
Dengan flensa:
Desain khas dari cetakan gambar dengan penahan lipat 2, yang beroperasi dari penyangga mesin press universal, ditunjukkan pada Gambar. 229, sebuah. Tautan transmisi antara penyangga pers dan penahan lipat adalah pin penyangga /. Bagian yang sudah jadi dikeluarkan dari matriks 4 pada akhir pengangkatan penggeser melalui ejektor 5 dan penekan 6. Jika bagian bawah bagian yang dicap rata dan terletak tegak lurus terhadap sumbu gambar, maka ketika cetakan ditutup , ada celah z yang tersisa antara ejektor 5 dan pelat atas 3, mis. bekerja tanpa pukulan "keras".
Proses pengubahan lembaran blanko menjadi lembaran berongga dengan menggunakan penahan lipat disertai dengan pembebanan material yang rumit, terutama pada area flensa. Flensa mengalami kompresi tangensial dari tegangan tekan a, (Gbr. 229.6), yang merupakan deformasi utama material di zona ini, tegangan radial dari tegangan tarik o r dan
membentuk.
Bentuk kerucut:
Menggambar bagian berbentuk kerucut rendah biasanya dilakukan dalam 1 operasi, tetapi diperumit oleh fakta bahwa seni. Deformasi benda kerja kecil (dengan pengecualian tempat-tempat yang berdekatan dengan tepi bulat pukulan), akibatnya tudung “muncul kembali” dan kehilangan bentuknya. Oleh karena itu, perlu untuk meningkatkan tekanan penjepitan dan
Beras. 229. Menggambar kaca berongga dengan penjepit benda kerja
menimbulkan tegangan tarik yang signifikan pada benda kerja yang mengalami deformasi yang melebihi batas elastis
bahan, melalui penggunaan matriks dengan rusuk buang (Gbr. 134, a).
Pada Gambar. 134, b menunjukkan metode lain untuk menggambar kerucut yang dangkal namun lebar (reflektor lampu), dibuat dalam bentuk stempel dengan penjepit berbentuk kerucut. Menggambar bagian jenis ini juga bisa dilakukan dengan baik stempel hidrolik. Dalam kebanyakan kasus, menggambar bagian berbentuk kerucut dengan kedalaman sedang dilakukan dalam 1 operasi. Hanya dengan ketebalan pengikat yang relatif kecil, serta dengan adanya flensa, diperlukan 2 atau 3 operasi menggambar. Saat mencap bagian dari bahan yang relatif tebal (S/D)100>2,5, s
perbedaan kecil dalam dimensi diametris, kap mesin dapat terjadi tanpa menekan, mirip dengan kap mesin bagian silinder. DI DALAM pada kasus ini kalibrasi diperlukan pada akhir langkah kerja dengan pukulan tumpul. Dalam pembuatan bagian kerucut berdinding tipis, ini berarti. Berdasarkan perbedaan diameter bagian bawah dan atas, bentuk bulat yang lebih sederhana dengan permukaan yang sama dengan permukaan bagian yang sudah jadi digambar terlebih dahulu, dan kemudian bagian yang sudah jadi diperoleh dalam stempel kalibrasi. membentuk. Perhitungan teknologi transisi di sini sama seperti saat menggambar bagian silinder dengan flensa. mn = dn /dn-1, dn dan dn-1 adalah diameter sungkup saat ini dan sebelumnya.
Bentuk melangkah:
Yang menarik adalah proses ganda, yang menggabungkan tudung konvensional dengan tudung inversi.
Gambar yang dapat dibalik memberikan efek yang luar biasa saat mencap bagian berbentuk langkah. Contoh tipikalnya adalah proses multi-langkah untuk menginjak bagian dalam seperti lampu depan mobil. Pertama, silinder atau belahan ditarik keluar, kemudian benda kerja ditarik berlawanan arah (terbalik) hingga diperoleh bentuk produk yang diinginkan.
Skema tudung reversibel (reversibel).
31. Desain khas cetakan untuk flanging.
Cetakan flensa dapat dibagi menjadi dua kelompok: cetakan tanpa menjepit benda kerja dan cetakan dengan menjepit benda kerja. Dies tanpa menjepit benda kerja hanya digunakan saat membuat manik-manik pada produk berukuran besar, sehingga tidak ada rasa takut benda kerja akan meregang berlebihan selama proses flanging. Penjepitan penuh pada benda kerja biasanya dapat dicapai dengan menggunakan cetakan flensa kelompok kedua dengan tekanan kuat.
Pada Gambar. 207, dan stempel berflensa disajikan dengan penjepit bawah, yang beroperasi dari penyangga karet 1 yang ditempatkan di bawah stempel, yang meneruskan tekanan melalui mesin cuci 2 dan batang 3 ke pelat penekan 5. Saat menurunkan bagian atas stempel, benda kerja 6, diletakkan di atas pelat 5 sehingga pukulan flensa 4 dengan tonjolan atasnya memasuki lubang pendahuluan, terlebih dahulu dijepit dengan matriks 7, dan kemudian diberi manik-manik. Mengeluarkan produk dari bagian atas cetakan setelah flanging dapat dilakukan dengan menggunakan ejektor (batang) kaku konvensional yang beroperasi dari mesin press itu sendiri, atau, seperti ditunjukkan pada gambar, menggunakan pegas 9 dan ejektor 8.
Saat memasang produk yang lebih besar, daripada penyangga karet atau pegas, lebih baik menggunakan perangkat pneumatik atau hidropneumatik.
Pada Gambar. 207, b menunjukkan stempel serupa dengan penjepit atas untuk membuat lubang pada kopling traktor. Di sini, produk 4 ditekan ketika bagian atas cetakan diturunkan oleh pelat 3, yang dipengaruhi oleh enam belas pegas 2 yang terletak melingkar di sekitar pukulan flensa 1.
Penekanan bagian annular material dari bawah selama proses flanging dan selanjutnya pengeluaran produk dari matriks 5 setelah flanging dilakukan oleh ejector 6, yang menerima gerakan melalui batang 7 dari bantalan pneumatik bawah alat press.
32. Desain khas perangko untuk dibagikan.
Desain cetakan pengeluaran tergantung pada tingkat deformasi yang diperlukan
ditandai dengan koefisien distribusi Krazd. Jika Krazd > Krazd. membatasi . , ketika hilangnya stabilitas lokal tidak termasuk, maka stempel terbuka sederhana dengan pukulan berbentuk kerucut digunakan
(untuk distribusi gratis) dan penjepit silinder bawah diameter internal pipa kosong, yang dipasang pada pelat bawah cetakan.
Pada tingkat deformasi yang lebih tinggi,
ketika Krazd< Кразд.прел . применяют штампы со скользящим внешним подпором (рис. 1).
Gambar 1. Cetakan untuk mendistribusikan ujung blanko berbentuk tabung dengan penyangga eksternal geser.
Stempel tersebut terdiri dari pelat atas 1 dan pelubang berbentuk kerucut 2 serta penekan batang 3. Sebuah mandrel penyangga berbentuk silinder 5 dipasang pada pelat bawah 7, yang diameternya D sama dengan diameter luar pipa kosong. Selongsong penopang 4 bergerak sepanjang mandrel, ditopang oleh pegas 6. Ketika selongsong berada pada posisi atas (ditunjukkan pada gambar dengan garis putus-putus), benda kerja dipasang pada bahu mandrel 5, dan benda kerja menonjol dari lengan oleh
(0,2-0,3)D.
Ketika bagian atas cetakan diturunkan, pukulan berbentuk kerucut memasuki benda kerja dan mulai mendorongnya keluar.
Pada saat yang sama, penekan 3 menekan selongsong penopang 4 (mengompresi pegas 6) dan memindahkannya ke bawah sepanjang mandrel, sehingga memungkinkan pelubang untuk melebarkan sepenuhnya pipa kosong hingga
ukuran yang dibutuhkan. Selama langkah mundur, pegas 6 mengangkat selongsong 4 ke atas bersama dengan bagian yang dicap.
Operasi ini terutama dirancang untuk meningkatkan diameter benda kerja silinder
penyambungan pipa. Sudut optimal distribusi 10300.
Gambar 2.1-punch, 2-bushing, 3-pusher, 4- |
|||
batang bertindak sebagai pendukung. Di perangko dimana |
|||
tidak ada kemungkinan hilangnya stabilitas, mereka digunakan |
|||
mati tanpa dukungan bagian bebas |
|||
kosong. |
Jika diameter silinder berongga awal adalah d0, maka diameter terbesar adalah d1, hingga distribusi dapat dilakukan (Gbr. 3).
d1 ,=Kbagian * d0, di mana Kbagian adalah koefisien muai yang bergantung pada ketebalan relatif
kosong. s/d0 =0,04 Kbagian =1,46 s/d0 =0,14 Kbagian =1,68. Ketebalan material berkurang selama pendistribusian. Ketebalan terkecil pada titik regangan terbesar ditentukan oleh
rumus. s1 = s √ 1/ Kbagian
Pengeluaran dapat dilakukan pada bagian tepi benda kerja yang berongga atau pada bagian tengahnya dalam cetakan dengan cetakan belah, media elastis dan cara lainnya.
Dimensi benda kerja untuk pendistribusian ditentukan berdasarkan persamaan volume benda kerja dan bagiannya tanpa memperhitungkan perubahan ketebalan logam.
Gambar 3. a - pukulan elastis. b- dalam matriks yang dapat dilepas.
33. Desain khas cetakan crimping.
Crimping dies dibagi menjadi dua kelompok : mati untuk crimping gratis dan mati dengan penyangga benda kerja. Perangko kelompok pertama Mereka hanya memiliki perangkat pemandu untuk benda kerja berbentuk tabung atau berongga, tanpa penyangga internal atau eksternal, yang dapat mengakibatkan hilangnya stabilitas selama kompresi. Untuk mencegah hilangnya stabilitas, benda kerja dalam satu operasi mengalami perubahan bentuk dimana gaya crimping yang diperlukan akan lebih kecil dari gaya kritis.
Beras. 1. Skema cetakan untuk pengeritingan ujung - bagian secara bebas.
Pada Gambar. Gambar 1 menunjukkan dua diagram cetakan crimping bebas: pada stempel pertama, ujung pipa 3 (Gbr. 1, a) dikerutkan dalam cetakan stasioner, dan pada stempel kedua, lehernya dikerutkan
pada produk berongga 3 (Gbr. 1, b) dilakukan dengan matriks 1 yang dapat digerakkan, dipasang pada pelat atas cetakan menggunakan dudukan matriks 5. Untuk mengencangkan benda kerja, terdapat sabuk silinder baik pada matriks / , atau pada pelat 4. Pelepasan bagian dilakukan oleh ejektor 2, yang ditenagai oleh penyangga bawah atau atas. Panjang bagian yang dikompresi diatur dengan mengubah langkah penekanan.
Pada Gambar. 2, a menunjukkan diagram dadu dengan dukungan eksternal; dalam dirinya
bagian benda kerja yang tidak mengalami crimping ditutupi oleh cincin luar 2, yang mencegah hilangnya stabilitas dan penonjolan benda kerja ke luar. Oleh karena itu, cetakan tersebut dapat menghasilkan tingkat deformasi yang lebih besar dibandingkan cetakan tanpa penyangga. Untuk memudahkan pemasangan benda kerja dan pelepasan bagian yang berkerut dari dudukan 2, dibuat dapat dilepas; dalam keadaan tidak bekerja, dilepas dengan pegas 1. Penjepit ditutup di sekeliling benda kerja dengan menggerakkan bagian atas cetakan ke bawah dengan irisan 4. Untuk melepaskan bagian terkompresi dari matriks 5, cetakan dilengkapi dengan ejektor 3, beroperasi dari pegas 6 atau dari palang pada slide tekan.
Ada juga cetakan dengan cincin luar geser yang menopang benda kerja di sepanjang seluruh bagiannya yang tidak mengalami deformasi.
Pada Gambar. 2, b dan c menunjukkan cetakan untuk mengeriting bagian ujung pipa atau benda kerja berongga menjadi bola, dilengkapi dengan penyangga eksternal (Gbr. 2, c) atau eksternal dan internal (Gbr. 2, b) untuk benda kerja.
Beras. 2. Diagram cetakan untuk mengeriting ujung bagian dengan penyangga Cetakan ini memungkinkan Anda membuat perubahan bentuk yang signifikan dalam satu operasi,
karena itu jumlah operasi selama stamping multi-operasi berkurang. Pada stempel yang dimaksudkan untuk mengeriting bagian ujung pipa (Gbr. 2, b), blanko pipa dipasang di celah antara lintasan geser luar 2 dan alas batang dalam 3, di mana terdapat anak tangga untuk menopangnya. akhir yang kosong. Sebuah sisipan ditekan ke dalam lubang batang 3, yang memiliki kepala bulat di mana benda kerja dikerutkan. Pada stempel untuk mengeriting benda kerja berongga (Gbr. 2, c), liner 6 tidak ada. Benda kerja dipasang pada dudukan 2 dan batang alas 3.
Ketika slide tekan bergerak ke bawah, matriks 1 menggerakkan sangkar geser 2 ke bawah dan menekan benda kerja sepanjang bola. Klip beroperasi dari penyangga bawah melalui batang 4, meluncur di pelat bawah 5. Bagian tersebut didorong keluar ketika pers bergerak ke atas dengan sisipan 6, juga dihubungkan ke penyangga bawah.
Operasi ini banyak digunakan untuk produksi kotak kartrid. Sudut lancip optimal adalah 15-200. Fitur perangko Ada kebutuhan untuk memastikan stabilitas benda kerja selama proses crimping. Dies dibagi menjadi : 1. tanpa penyangga benda kerja 2. dengan penyangga benda kerja. Tanpa penyangga jarang digunakan dan untuk benda kerja yang berdinding relatif tebal.
Kemungkinan mengeriting benda kerja silinder dalam satu operasi koefisien orped. crimping
d ,=Kobzh * D, di mana Kdiv adalah koefisien distribusi bergantung pada fitur desain stempel dan jenis bahan. Tabel 5.
Kobzh juga bergantung pada ketebalan relatif material. Untuk baja ringan (α=200).- s/D=0,02 Kobzh
0,8; s/D=0,12 Kobzh =0,65.
Semakin kecil sudut lancip maka nilai Kobj semakin berkurang. Ketebalan dinding di tempat crimping meningkat karena kompresi logam. Ketebalan terbesar di tempat kompresi terbesar ditentukan oleh rumus.
s1 = s √ 1/ Kobzh
34. Desain cetakan dengan elemen kerja yang terbuat dari paduan keras.
televisi Paduannya adalah keramik (bukan logam) karbida W. Tv. paduan memiliki kecenderungan yang lebih besar untuk patah, oleh karena itu hanya jika desain khusus dan persyaratan teknologi terpenuhi barulah hal ini mungkin terjadi operasi yang andal cetakan dengan elemen kerja yang terbuat dari paduan keras, yang disebut cetakan paduan keras, dan meningkatkan daya tahannya puluhan dan ratusan kali lipat dibandingkan cetakan dengan elemen kerja baja. Desain modern cetakan karbida harus memberikan hasil dibandingkan dengan baja peningkatan kekakuan, arah bagian atas cetakan yang lebih akurat dan andal dalam kaitannya dengan bagian bawah, perkiraan maksimum sumbu betis ke pusat tekanan cetakan, daya tahan dan keandalan unit pelepasan dan elemen elastis, peningkatan ketahanan aus strip panduan, kemungkinan jumlah penggilingan yang lebih besar dan tidak adanya konsentrasi tegangan pada karbida.
Peningkatan kekakuan dan kekuatan pelat dicapai dengan meningkatkan ketebalannya. Untuk matriks dengan ukuran denah 350x200 mm, ketebalan pelat bawah yang disarankan adalah 100-120 mm. Pelat bawah dan atas serta pelat tumpukan terbuat dari baja 45. Pelat ini diberi perlakuan panas hingga kekerasan 30-35 HRC. Penyimpangan dari kerataan dasar matriks dan permukaan yang berdekatan dari pelat cetakan bawah, serta bagian belakang pukulan dengan penahan pukulan dan permukaan yang berdekatan dari pelat atas (atau pelat pendukung perantara) tidak boleh melebihi 0,005 mm. Kegagalan untuk memenuhi persyaratan ini dapat mengurangi daya tahan stempel beberapa kali lipat.
Sekrup die karbida terbuat dari baja 45 dan kemudian diberi perlakuan panas. Perlu diingat bahwa sedikit saja peregangan sekrup akan menyebabkan penurunan daya tahan cetakan karbida.
Arah yang lebih akurat dan andal dari bagian atas cetakan karbida dibandingkan dengan bagian bawah, dibandingkan dengan baja, dicapai dengan menggunakan pemandu penggulungan (setidaknya 4). Ketegangan yang disarankan pada pemandu bola adalah 0,01-0,015 mm. Dalam beberapa kasus, interferensi 0,02, -0,03 mm digunakan. Peningkatan ketegangan menyebabkan penurunan daya tahan pemandu. Namun, disarankan untuk meningkatkan tegangan saat memotong bahan tipis hingga setebal 0,5 mm atau saat mengerjakan peralatan pengepres yang sudah usang. Daya tahan pemandu bergulir adalah 10-16 juta siklus operasi, tergantung pada besarnya tegangan. Kolom dan busing terbuat dari baja ШХ15. Setelah perlakuan panas Kekerasannya adalah 59-63 HRCе. Pemandu rol digunakan saat memotong material dengan ketebalan hingga 1,5 mm.
Penghapusan konsentrasi tegangan pada paduan keras dicapai dengan membulatkan sudut pada jendela matriks dengan radius 0,2-0,3 mm (dengan pengecualian sudut kerja pada jendela pisau langkah stempel berurutan) dan dengan menentukan ketebalan matriks, lebar minimum dindingnya dan jarak antara jendela kerja berdasarkan perhitungan yang sesuai.
Memastikan daya tahan dan keandalan elemen pelepasan strip dan pemandu strip dicapai dengan memperkuat stripper dengan pelat baja yang diperkeras dan elemen karbida, menggunakan batang pemandu karbida dan bahan pelepas untuk arah dan pengangkatan strip, dan menggunakan desain stripper baru. Yang paling umum adalah dua jenis pengupas: pengupas yang memberikan arah strip saat bergerak di atas matriks (Gbr. 1 a) dan yang tidak menyediakannya (Gbr. 1, b). Penggunaan yang terakhir membutuhkan kehadiran stempel elemen individu untuk memandu strip.
Dalam kebanyakan kasus, penarik bergerak dilakukan pada pemandu bergulir. Pemandu memiliki kekakuan terbesar jika kolom dipasang secara kaku pada penarik (Gbr. 2). Untuk menghindari distorsi akibat adanya gerinda pada pita, penarik tidak ditekan pada pita; jarak antara itu dan pita lembaran komposisi adalah 0,5-0,8 mm (Gbr. 3).
Saat memotong bagian dari bahan dengan ketebalan lebih dari 0,5 mm, sebagai suatu peraturan,
perangko dengan tetap penarik Bagian-bagian yang dipotong pada cetakan ini memiliki kerataan yang sedikit lebih rendah dibandingkan dengan bagian yang diperoleh pada cetakan dengan pengupas bergerak, karena pemotongan terjadi dengan tepi kerja yang tajam dari pelubang dan cetakan. Peningkatan kekakuan pukulan dicapai dengan mengurangi panjangnya seminimal mungkin dan menggunakan pukulan bertahap. Pukulan harus terpasang erat pada dudukan pukulan. Biasanya, ketebalan penahan pukulan harus setidaknya 1/3 dari tinggi pukulan.
Desain bagian kerja cetakan. Desain cetakan karbida sangat bergantung pada metode pembuatan bagian pembentuk bentuk utama, khususnya matriks. Dua metode paling umum untuk memproses matriks adalah penggilingan berlian dan
HALAMAN 124
KULIAH No.17
Operasi stamping lembaran yang mengubah bentuk. Crimping dan distribusi
Garis besar kuliah
1. Pengeritingan.
1.1. Parameter teknologi dasar crimping.
1.2. Penentuan dimensi benda kerja awal.
1.3. Penentuan gaya yang dibutuhkan selama crimping.
2. Distribusi.
2.1. Parameter teknologi dasar distribusi.
2.2. Penentuan dimensi benda kerja awal.
3.3. Desain cetakan.
1. Pengeritingan
Crimping adalah operasi yang mengurangi penampang ujung terbuka produk atau pipa berongga yang telah diregangkan sebelumnya.
Selama crimping, ujung terbuka dari benda kerja atau pipa berongga didorong ke dalam bagian kerja matriks yang berbentuk corong, yang berbentuk produk jadi atau transisi perantara (Gbr. 1). Matriks cincin mempunyai rongga kerja yang berbentuk bujursangkar, miring terhadap sumbu simetri, atau generatrix lengkung.
Gambar 1 - Skema proses crimping
Jika crimping dilakukan dalam keadaan bebas, tanpa tekanan balik benda kerja dari luar dan dari dalam, hanya bagiannya yang terletak di rongga matriks yang mengalami deformasi plastis, bagian sisanya mengalami deformasi elastis. Leher kaleng silinder, kaleng kemasan aerosol, berbagai adaptor pipa, leher selongsong, dan produk lainnya diproduksi dengan cara crimping.
1.1. Parameter teknologi utama crimping
Selama crimping, bagian benda kerja yang mengalami deformasi berada dalam keadaan deformasi volumetrik dan tekanan volumetrik. Pada arah meridional dan sirkumferensial terdapat deformasi tekan dan tegangan tekan, pada arah radial (tegak lurus terhadap generatrix) terdapat deformasi tarik dan tegangan tekan elemen cincin benda kerja berongga. Jika nasib permukaan bagian dalam benda kerja berongga selama crimping tidak dibebani, dan dengan benda kerja berdinding relatif tipis kecil dibandingkan, maka kita dapat berasumsi bahwa diagram keadaan tegangan akan datar - kompresi biaksial dalam meridian dan melingkar petunjuk arah. Akibatnya, terjadi penebalan dinding di bagian tepi produk.
Deformasi selama crimping diperkirakan dengan koefisien crimping, yaitu perbandingan diameter benda kerja dengan diameter rata-rata bagian yang mengalami deformasi:
Besarnya pengentalan dapat ditentukan dengan rumus:
dimana tebal dinding benda kerja, mm;
ketebalan dinding di tepi produk setelah crimping, mm;
diameter benda kerja berongga, mm;
diameter produk jadi (setelah crimping), mm;
rasio kerutan.
Untuk bahan tipis ( Rasio diameter 1,5 mm) dihitung berdasarkan dimensi luar, dan untuk yang lebih tebal - berdasarkan diameter rata-rata. Rasio crimp untuk produk baja 0,85 0,90; untuk kuningan dan aluminium 0,8-0,85. Batasi rasio crimp
Ini dianggap sebagai kondisi di mana benda kerja mulai kehilangan stabilitas dan membentuk lipatan melintang di atasnya. Koefisien crimp pembatas tergantung pada jenis material, besarnya koefisien gesekan dan sudut lancip matriks crimp.
dimana kekuatan luluh material;
P - modul pengerasan linier;
- koefisien gesekan; = 0,2 -0,3;
- sudut lancip matriks.
Sudut lancip cetakan yang optimal dengan pelumasan yang baik dan permukaan benda kerja yang bersih adalah 12…16 , dengan lebih sedikit kondisi yang menguntungkan gesekan 20…25 .
Banyaknya kerutan dapat ditentukan dengan rumus:
Annealing diperlukan di antara operasi crimping. Dimensi bagian setelah crimping meningkat karena pegas sebesar 0,5...0,8% dari dimensi nominal.
Crimping dilakukan dalam kondisi kompresi yang tidak merata pada arah aksial dan melingkar. Pada nilai tegangan tekan kritis tertentu dan terjadi kehilangan stabilitas lokal pada benda kerja, yang mengakibatkan pelipatan.
A B C D)
Gambar 2 Opsi yang memungkinkan hilangnya stabilitas selama crimping: a), b) pembentukan lipatan melintang; c) pembentukan lipatan memanjang; G) deformasi plastis dasar
Akibatnya, nilai kritis dari koefisien crimp diatur oleh hilangnya stabilitas lokal. Untuk mencegah terbentuknya lipatan pada saat crimping, batang pelurus dimasukkan ke dalam benda kerja.
Koefisien crimping kritis, keakuratan dimensi bagian yang diperoleh dengan crimping, sangat bergantung pada sifat anisotropik material benda kerja. Dengan meningkatnya koefisien anisotropi normal R rasio crimp pembatas meningkat ( K = D / d )*** K = d / D kurang, karena pada saat yang sama, ketahanan dinding benda kerja terhadap penebalan dan penonjolan meningkat. Akibat dari anisotropi planar pada saat crimping adalah terbentuknya kerang pada bagian tepi benda kerja yang dikerutkan. Hal ini memerlukan pemangkasan selanjutnya dan, akibatnya, peningkatan konsumsi material.
Sudut kemiringan matriks pembentuk untuk crimping mempunyai nilai optimal dimana tegangan meridional minimal, yaitu
.
Jika 0,1, maka = 21 36 ; dan jika 0,05, maka = 17 .
Ketika dikerutkan dalam cetakan berbentuk kerucut dengan lubang tengah, bagian tepi benda kerja, ketika berpindah dari rongga berbentuk kerucut ke silinder, menekuk (berputar) dan kemudian, saat melewatinya, memperoleh kembali bentuk silinder, yaitu bagian tepi benda kerja ditekuk dan diluruskan secara bergantian di bawah pengaruh momen lentur. Jari-jari kelengkungan tepi kerja matriks mempunyai pengaruh yang signifikan terhadap keakuratan diameter bagian benda kerja yang dikompresi (gambar). Hal ini dijelaskan oleh fakta bahwa jari-jari lentur alami (bagian tepi) benda kerja cukup besar nilai tertentu, tergantung pada ketebalan, diameter benda kerja, dan sudut kemiringan matriks pembentuk.
= (2 dosa ) .
Ketebalan bagian tepi benda kerja dapat ditentukan dengan rumus sebagai berikut: =; dimana adalah basis logaritma natural.
Gambar 3 Crimping dalam cetakan berbentuk kerucut dengan lubang di tengah
Jika , kemudian elemen benda kerja yang bergerak dari bagian kerucut dari zona deformasi ke dalam silinder yang dihasilkan kehilangan kontak dengan matriks dan diameter bagian silinder dari bagian terkompresi atau produk setengah jadi berkurang sebesar, yaitu.
Jika, maka fenomena ini tidak terjadi, dan diameter bagian benda kerja yang dikompresi sesuai dengan diameter lubang kerja matriks.
Dari penjelasan di atas dapat disimpulkan bahwa jari-jari matriks harus memenuhi kondisi berikutnya:
dan kemungkinan perubahan diameter bagian silinder dari bagian yang dikompresi dapat ditentukan dengan rumus:
1.3. Menentukan dimensi benda kerja asli
Ketinggian benda kerja yang akan dikerutkan, dari kondisi kesetaraan volume, dapat ditentukan dengan menggunakan rumus berikut:
dalam kasus crimping silinder (Gbr. 4a)
dalam kasus crimping berbentuk kerucut (Gbr. 4, b)
dalam kasus crimping bola (Gbr. 4, c)
0.25 (1+).
Gambar 4 Skema penentuan dimensi benda kerja
1.4 Penentuan gaya yang dibutuhkan selama crimping
Gaya crimping terdiri dari gaya yang diperlukan untuk melakukan crimping itu sendiri pada bagian kerucut matriks, dan gaya yang diperlukan untuk membengkokkan (memutar) tepi yang berkerut hingga berhenti pada sabuk silinder cetakan
Gambar 5 Skema untuk menentukan gaya crimp
Bagian Oa sesuai dengan gaya yang diperlukan untuk membengkokkan tepi benda kerja ke sudut lancip cetakan; seluruh area Ov sesuai; merencanakan Matahari sesuai dengan kekuatan; merencanakan CD sesuai dengan gesernya tepi benda kerja di sepanjang sabuk silinder matriks, gaya crimping sedikit meningkat.
Saat benda kerja keluar dari matriks, gaya turun sedikit dan menjadi sama dengan gaya selama proses crimping kondisi tunak Robzh.
Kekuatan ditentukan dengan rumus:
= 1- 1+ + 1- 1+ 3-2 cos ;
di mana -kekuatan luluh yang diekstrapolasi sama dengan .
Crimping dilakukan pada engkol dan pengepres hidrolik. Saat mengerjakan pengepresan engkol, gaya harus ditingkatkan 10-15
Jika = 0,1…0,2; Itu
S 4.7
rumus ini memberikan perhitungan yang cukup akurat kapan 10…30 ; ,1…0,2
Perkiraan gaya deformasi dapat ditentukan dengan rumus:
2. Operasi pengeluaran
Suatu operasi distribusi yang digunakan untuk memperoleh berbagai suku cadang dan produk setengah jadi yang mempunyai variabel persilangan, memungkinkan Anda meningkatkan diameter bagian tepi benda kerja atau pipa silinder berongga (Gbr. 6).
Akibat proses ini terjadi penurunan panjang generatrix benda kerja dan tebal dinding pada zona deformasi plastis, sehingga menutupi area dengan peningkatan dimensi melintang. Pengeluaran dilakukan pada stempel dengan menggunakan pukulan berbentuk kerucut, yang mengubah bentuk benda kerja berongga dalam bentuk sepotong pipa, kaca yang diperoleh dengan menggambar, atau cangkang cincin yang dilas, menembus ke dalamnya.
A B C)
Gambar 6. - Jenis suku cadang yang diperoleh berdasarkan distribusi: a)
2.1. Parameter teknologi utama distribusi
Derajat deformasi dalam perhitungan teknologi ditentukan oleh koefisien muai, yaitu rasio diameter terbesar bagian produk yang cacat dengan diameter asli benda kerja silinder:
Ketebalan terkecil benda kerja terletak di tepi bagian yang dihasilkan dan ditentukan dengan rumus:
Semakin besar koefisien muai maka semakin besar pula penipisan dinding.
Tingkat deformasi kritis diatur oleh salah satu dari dua jenis hilangnya stabilitas: lipatan di dasar benda kerja dan munculnya leher, yang menyebabkan kehancuran - retakan, pada satu atau beberapa bagian tepi benda kerja yang mengalami deformasi. bagian dari benda kerja (Gbr. 7).
Gambar 7 Jenis hilangnya stabilitas selama penghamparan: a) pelipatan pada dasar benda kerja; b) penampakan leher
Munculnya jenis cacat tertentu tergantung pada karakteristiknya peralatan mekanis bahan benda kerja, ketebalan relatifnya, sudut kemiringan generatrix pukulan, kondisi gesekan kontak dan kondisi pengamanan benda kerja pada cetakan. Sudut yang paling disukai adalah dari 10 hingga 30 .
Perbandingan diameter terbesar bagian benda kerja yang mengalami deformasi dengan diameter benda kerja asli, yang dapat menyebabkan hilangnya stabilitas lokal, disebut koefisien muai pembatas.
Rasio distribusi maksimum bisa 10...15% lebih besar dari yang ditunjukkan pada Tabel 1.
Dalam kasus operasi dengan pemanasan, benda kerja bisa menjadi 20...30% lebih besar dibandingkan tanpa pemanasan. Suhu optimal pemanasan: untuk baja 08kp 580…600 DENGAN; kuningan L63 480…500 C, D16AT 400…420 C.
Tabel 1 Nilai Koefisien Distribusi
|
Bahan |
Pada |
|||
|
0,45…0,35 |
0,32…0,28 |
|||
|
tanpa anil |
dengan anil |
tanpa anil |
dengan anil |
|
|
baja 10 |
1,05 |
1,15 |
||
|
aluminium |
1,25 |
1,15 |
1,20 |
|
Kekuatan distribusi dapat ditentukan dengan rumus:
dimana C koefisien tergantung pada koefisien distribusi.
Pada.
2.3. Menentukan dimensi benda kerja asli
Panjang benda kerja ditentukan dari kondisi volume benda kerja dan bagiannya sama, serta diameter dan tebal dinding diasumsikan sama dengan diameter dan tebal dinding bagian silinder bagian tersebut. Setelah pemuaian, bagian berbentuk kerucut memiliki ketebalan dinding yang tidak rata, bervariasi dari hingga.
Panjang memanjang benda kerja dapat ditentukan dengan menggunakan rumus sebagai berikut:
- saat mendistribusikan sesuai skema a) (Gbr. 8):
Gambar 8. Skema penghitungan benda kerja awal
2. ketika mendistribusikan menurut skema b) jika jari-jari lentur benda kerja ketika dipindahkan ke bagian kerucut pukulan dan meninggalkannya sama satu sama lain dan nilainya sesuai dengan:
2.4. Desain cetakan
Diagram struktur stempel untuk pengeluaran tergantung pada tingkat deformasi yang diperlukan. Jika derajat deformasi tidak besar dan koefisien muai kurang dari maksimum, maka hilangnya stabilitas lokal tidak termasuk. Dalam hal ini, cetakan terbuka digunakan tanpa tekanan balik pada bagian silinder benda kerja.
Pada tingkat deformasi yang tinggi, ketika koefisiennya lebih besar dari koefisien pembatas, digunakan cetakan dengan selongsong penyangga geser, yang menciptakan tekanan balik pada bagian silinder benda kerja (Gbr. 9).
Selongsong geser 4 diturunkan ke bawah dengan penekan 3 yang dapat diatur panjangnya, dipasang pada pelat atas 1, yang menghilangkan kemungkinan terjepitnya benda kerja di area kontak pelubang 2, benda kerja dan selongsong geser 4. Penggunaan stempel dengan penyangga selongsong geser memungkinkan peningkatan derajat deformasi sebesar 25 30% .
Gambar 9 - Diagram stempel untuk mengeluarkan tekanan balik: 1 pelat atas; 2 pukulan; 3pendorong; selongsong 4-geser; 5-mandrel; 6 mata air; Bagian bawah 7 pelat
Derajat deformasi maksimum selama pemuaian dengan pukulan berbentuk kerucut juga dapat ditingkatkan jika flensa kecil dengan lebar pada jari-jari lentur internal diperoleh di tepi benda kerja (Gbr. 10). Selama pemuaian, flensa menyerap tegangan tarik melingkar yang lebih tinggi tanpa kerusakan dibandingkan tepi benda kerja tanpa flensa. Dalam hal ini, derajat deformasi maksimum meningkat sebesar 15-20%.
Gambar 10 - Skema distribusi benda kerja dengan flensa kecil
Pendistribusian blanko menjadi cetakan dapat dilakukan dengan menggunakan pengepres mekanis dan hidrolik.