Halaman 33 dari 34
KETAHANAN DESAIN PONDASI TANAH
1. Perhitungan ketahanan tanah pondasi R 0 diberikan dalam tabel. 1-5, dimaksudkan untuk penentuan awal dimensi pondasi. Ruang lingkup nilai R 0 dan R/ 0 untuk penentuan akhir dimensi pondasi ditunjukkan pada ayat 2.42 untuk tabel. 4, dalam pasal 8.4 untuk tabel. 5 dan dalam paragraf 11.5 untuk tabel. 6.
2. Untuk tanah dengan nilai sedang e Dan saya L(Tabel 1-3), hal d Dan S r(Tabel 4), S r(Tabel 5), serta untuk pondasi dengan nilai antara G(Tabel 6) nilai R 0 dan R/ 0 ditentukan dengan interpolasi.
3. Nilai R 0 (Tabel 1-5) mengacu pada pondasi dengan lebar B 0 = 1 m dan kedalaman D 0 = 2 m.
Saat menggunakan nilai R 0 untuk tugas akhir dimensi pondasi (klausul 2.42, 3.10 dan 8.4) perhitungan ketahanan tanah pondasi R, kPa (kgf/cm2), ditentukan dengan rumus:
pada D£ 2 m (200 cm)
R= R 0x ( h+d 0)/2D 0 ; (1)
pada D> 2 m (200 cm)
R= R 0 + k 2 G / II ( D-D 0), (2)
Di mana B Dan D- masing-masing lebar dan kedalaman pondasi yang dirancang, m (cm);
G / II - nilai perhitungan berat jenis tanah yang terletak di atas dasar pondasi, kN/m 3 (kgf/cm 3);
k 1 - koefisien yang diterima untuk pondasi yang terdiri dari tanah kasar dan berpasir, kecuali pasir berlumpur, k 1 = 0,125, pasir berlanau, lempung berpasir, lempung dan lempung k 1 = 0,05;
k 2 - koefisien yang diterima untuk pondasi yang terdiri dari tanah kasar dan berpasir, k 2 = 0,25, lempung berpasir dan lempung k 2 = 0,2 dan tanah liat k 2 = 0,15.
Catatan. Untuk bangunan dengan lebar basement DI DALAM= 20 m dan kedalaman d b³ 2 m, kedalaman pondasi luar dan dalam yang diperhitungkan dalam perhitungan diambil sama dengan: D = D 1 + 2 m [di sini D 1 - pengurangan kedalaman pondasi, ditentukan oleh rumus (8) standar ini]. Pada DI DALAM> 20 m diterima D=D 1 .
Tabel 1
Resistensi yang dihitung R 0 tanah kasar
Tanah kasar | Arti R HAI, kPa (kgf/cm2) |
Kerikil (batu pecah) dengan bahan pengisi: | |
berpasir | |
saya L£0,5 | |
0,5 < saya L£0,75 | |
Kerikil (kayu) dengan bahan pengisi: | |
berpasir | |
berlumpur-lempung dengan indeks fluiditas: | |
saya L£0,5 | |
0,5 < saya L£0,75 |
Meja 2
Resistensi yang dihitung R 0 tanah berpasir
Nilai-nilai R O, kPa (kgf/cm2), tergantung kepadatan pasir |
||
kepadatan sedang |
||
Ukuran sedang | ||
Kelembaban rendah | ||
basah dan jenuh dengan air | ||
Berdebu: | ||
Kelembaban rendah | ||
jenuh dengan air |
Tabel 3
Resistensi yang dihitung R 0 tanah lempung-lanau (non-subsiden).
tanah liat berlumpur | Koefisien Porositas e | Nilai-nilai R O, kPa (kgf/cm2), pada indeks fluiditas tanah |
|
lempung | |||
Tabel 4
Resistensi yang dihitung R 0 tanah subsiden
R O, kPa (kgf/cm2), tanah |
||||
Bangunan alami dengan kepadatan kering hal d, t/m 3 | dipadatkan sampai kepadatan kering hal d, t/m 3 |
|||
300 (3) | 350 (3,5) | |||
lempung | 350 (3,5) | 400 (4) |
Catatan: Pembilang menunjukkan nilai R O, berkaitan dengan tanah subsidensi yang tidak terendam dengan tingkat kelembapan S r£0,5; di penyebut - nilai R HAI terkait dengan tanah yang sama dengan S r³ 0,8, serta untuk tanah basah.
Tabel 5
Resistensi yang dihitung R 0 tanah curah
R HAI, kPa (kgf/cm2) |
||||
Karakteristik | Pasir besar, sedang dan halus, terak, dll. pada tingkat kelembaban S r | Pasir berlumpur, lempung berpasir, lempung, lempung, abu, dll. pada tingkat kelembaban S r |
||
S r£0,5 | S r³ 0,8 | S r£0,5 | S r³ 0,8 |
|
Tanggul dibangun secara sistematis dengan pemadatan | ||||
Tempat pembuangan sampah tanah dan industri: | ||||
dengan segel | ||||
tanpa segel | ||||
Tempat pembuangan sampah untuk tanah dan limbah industri: | ||||
dengan segel | ||||
tanpa segel |
Catatan: 1. Nilai R HAI dalam tabel ini mengacu pada tanah curah yang mengandung bahan organik saya om£0,1.
2. Untuk tempat pembuangan sampah dan tempat pembuangan sampah tanah dan limbah industri yang belum dibongkar, nilainya R O diterima dengan koefisien 0,8.
Tabel 6
Ketahanan tanah timbunan yang dihitung R 0
untuk pondasi penyangga tarik
saluran listrik di atas kepala
Nilai, kPa (kgf/cm2) |
||||
Kedalaman relatif pondasi l = D/B | Tanah berlumpur-lempung dengan indeks fluiditas saya L£ 0,5 dan kepadatan tanah timbunan, t/m 3 | Pasir dengan kekasaran sedang dan pasir halus, kelembaban rendah dan basah dengan kepadatan tanah timbunan, t/m 3 |
||
Catatan: 1. Nilai R O untuk tanah liat dan lempung dengan laju aliran 0,5 £ saya L£0,75 dan lempung berpasir seharga 0,5< saya L£ 1,0 diterima di kolom “tanah lanau-lempung” dengan memasukkan faktor reduksi masing-masing 0,85 dan 0,7.
2. Nilai R O untuk pasir berlanau diambil untuk pasir berukuran sedang dan pasir halus dengan koefisien 0,85.
Isi |
---|
Ini adalah salah satu parameter terpenting saat membangun fondasi, karena memungkinkan Anda menentukan nilai maksimum yang mungkin dari massa struktur di atasnya yang dapat ditopang oleh permukaan di bawahnya.
Jika nilai daya dukung tanah yang diijinkan terlampaui, maka daerah keseimbangan batas akan terbentuk di bawah dasar pondasi. Dengan kata lain, tanah yang terletak di bawahnya tidak mampu menahan beban dan cenderung ke arah yang hambatannya paling kecil, yaitu ke permukaan. Akibat yang ditimbulkan berupa gundukan dan lubang yang terletak di dekat batas pondasi.
Bahaya terpenting dalam hal ini adalah terganggunya homogenitas tanah di bawahnya. Beban dari struktur mulai terdistribusi secara tidak merata, pondasi kehilangan stabilitasnya, proses deformasi diaktifkan dan retakan segera mulai muncul.
Perhitungan daya dukung tanah
Penentuan daya dukung tanah merupakan proses yang memakan banyak tenaga dan dapat dilakukan dengan cara yang tersedia (manual/online) atau menggunakan jasa lembaga geologi dan geodesi!
Kami mengundang Anda untuk menggunakan kalkulator online kami yang praktis untuk menghitung ketahanan tekan/geser tanah. Di akhir penghitungan, Anda akan menerima nilai resistansi yang dihitung dalam empat satuan pengukuran berbeda (kPa, kH/m 2, tf/m 2, kgf/cm 2). Untuk mendapatkan hasil perhitungan, Anda perlu mengisi beberapa kolom:
- Jenis perhitungan. Berdasarkan uji laboratorium atau karakteristik tanah yang tidak diketahui.
- Karakteristik tanah. Jenis, koefisien porositas dan indeks fluiditas, serta nilai rata-rata perhitungan berat jenis tanah.
- Parameter pondasi. Lebar dan kedalaman dasar.
Dua karakteristik tanah terakhir ditentukan hanya untuk tanah liat.
Kalkulator ketahanan tanah pondasi
Pertama, kita perlu memilih jenis perhitungan. Opsi pertama menyiratkan bahwa Anda akan menerima sampel tanah dan mengirimkannya ke laboratorium khusus untuk pengujian. Cara ini memakan banyak waktu dan uang. Oleh karena itu, jika Anda tidak memiliki area yang rumit dan Anda yakin dapat melakukan semuanya sendiri, kami sarankan untuk menggunakan opsi kedua dan melakukan penghitungan berdasarkan data tabel.
Klasifikasi tanah
Tahap pekerjaan selanjutnya terkait dengan penentuan jenis tanah. Menurut SNiP 11-15-74, semua jenis tanah dibagi menjadi dua kelompok utama:
- berbatu;
- tidak berbatu.
Yang pertama diwakili oleh batuan asal metamorf atau granit. Mereka ditemukan di daerah pegunungan dan di tempat dasar platform tektonik mencapai permukaan (perisai). Di negara kita, ini adalah wilayah Karelia dan wilayah Murmansk. Sistem pegunungan Ural, Kaukasus, Altai, Kamchatka, dataran tinggi Siberia dan Timur Jauh. Ketahanan tanah berbatu sangat tinggi sehingga Anda tidak perlu melakukan perhitungan awal apa pun. |
|
Tanah tidak berbatu ditemukan di mana-mana di dataran ini. Mereka dibagi menjadi beberapa jenis, dan selanjutnya menjadi faksi:
|
Bagaimana cara menentukan sendiri jenis tanah?
Ada cara kuno yang sederhana untuk menentukan jenis tanah yang digunakan orang tua Anda dan orang tua Anda - ini melibatkan identifikasi sifat fisik dan mekanik batuan.
Untuk itu perlu dilakukan pengambilan contoh tanah pada titik-titik ekstrim dan di tengah lokasi. Gali lubang hingga kedalaman pondasi yang diharapkan dan ambil sampel tanah dari setiap titik kontrol.
Siapkan permukaan kerja untuk melakukan eksperimen sains.
- Basahi tanah hingga bisa dibentuk menjadi bola.
- Cobalah untuk menggulung bola ke dalam badan lonjong (kabel).
- Jika Anda tidak dapat melakukan ini, maka di depan Anda tanah berpasir.
- Jika sedikit mengeras, tetapi tetap runtuh - ini lempung berpasir.
- Jika kabelnya dapat digulung menjadi cincin, tetapi terlihat putus/retak - ini lempung.
- Jika cincinnya tertutup, tetapi tubuhnya tetap tidak terluka - ini tanah liat.
Untuk lebih jelasnya, Anda dapat melihat ilustrasi di bawah ini:
Jika Anda tidak dapat membuat apa pun dari sampel tanah, maka perhitungan daya dukung tanah berpasir sudah selesai untuk Anda. Pilih item yang sesuai di kalkulator dan klik " Menghitung".
Daya dukung tanah - tabel SNiP
Untuk menentukan daya dukung tanah liat, kita perlu memperoleh dua koefisien lagi - indeks fluiditas tanah (I L) Dan koefisien porositas (e). Indikator pertama dapat ditentukan dengan mudah dengan mata, jika tanah benar-benar lembab dan kental - pilih I L = 1, jika kering dan kasar - I L = 0. Koefisien kedua hanya dapat diperoleh dalam tabel dari SNiP. Karena semua data berada dalam domain publik, demi kenyamanan Anda, kami telah menyalin tabel perhitungan ketahanan tanah dari SP 22.13330.2011.
Daya dukung tanah liat
Tanah liat | Koefisien porositas e | Nilai R0, kPa, pada indeks fluiditas tanah |
||
lempung berpasir | ||||
lempung | ||||
tanah liat | ||||
Masukkan nilai koefisien porositas e ke dalam kalkulator, masukkan parameter pondasi dan selesaikan penentuan ketahanan tanah yang dihitung.
Daya dukung tanah berpasir
Tanah berpasir | Nilai R0, kPa, tergantung kepadatan pasir |
||
padat | kepadatan sedang |
||
Besar | |||
Kecil | Kelembaban rendah | ||
Basah dan jenuh dengan air | |||
Berdebu | Kelembaban rendah | ||
Jenuh dengan air |
Nilai tabel R 0 ini valid untuk pondasi dengan lebar b = 1 m dan kedalaman d = 2 m.
Untuk nilai b dan d yang lain harus digunakan rumus. Di d<= 2 м используется первое выражение, при d >2 m - detik.
Ketahanan tanah yang dihitung (rumus) #1: R = R 0 × × (d + d 0) / 2d 0
Ketahanan tanah yang dihitung (rumus) #2: R = R 0 × + k 2 × γ" II × (d - d 0)
Untuk menyelamatkan Anda dari perhitungan rumit yang rumit, kami telah menambahkan item keempat ke kalkulator perhitungan ketahanan tanah kami, di mana Anda dapat menunjukkan perkiraan dimensi pondasi. Gunakan layanan kami dan hemat waktu Anda!
Resistivitas listrik tanah yang dihitung (Ohm*m) merupakan parameter yang menentukan tingkat “konduktivitas listrik” bumi sebagai konduktor, yaitu seberapa baik arus listrik dari elektroda tanah akan mengalir dalam lingkungan tersebut.
Ini adalah kuantitas terukur yang bergantung pada komposisi tanah, ukuran dan kepadatan
kedekatan partikelnya satu sama lain, kelembaban dan suhu, konsentrasi bahan kimia terlarut di dalamnya (garam, residu asam dan basa).
Nilai resistivitas listrik tanah yang dihitung (tabel)
Cat dasar | Resistivitas, nilai rata-rata (Ohm*m) | ZZ-000-015, Ohm | Resistansi tanah untuk kit ZZ-000-030, Ohm | Resistansi tanah untuk kit ZZ-100-102, Ohm |
Aspal | 200 - 3 200 | 17 - 277 | 9,4 - 151 | 8,3 - 132 |
Basal | 2 000 | |||
Bentonit (sejenis tanah liat) | 2 - 10 | 0,17 - 0,87 | 0,09 - 0,47 | 0,08 - 0,41 |
Konkret | 40 - 1 000 | 3,5 - 87 | 2 - 47 | 1,5 - 41 |
Air | ||||
Air laut | 0,2 | 0 | 0 | 0 |
Air kolam | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
Air sungai dataran rendah | 50 | 4 | 2,5 | 2 |
Air tanah | 20 - 60 | 1,7 - 5 | 1 - 3 | 1 - 2,5 |
Tanah permafrost (tanah permafrost) | ||||
Tanah permafrost - lapisan yang mencair (dekat permukaan di musim panas) | 500 - 1000 | - | - | 20 - 41 |
Tanah permafrost (lempung) | 20 000 | Diperlukan tindakan khusus (penggantian tanah) | ||
Tanah permafrost (pasir) | 50 000 | Diperlukan tindakan khusus (penggantian tanah) | ||
Tanah liat | ||||
Tanah liat basah | 20 | 1,7 | 1 | 0,8 |
Tanah liat semi padat | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
Gneiss membusuk | 275 | 24 | 12 | 11,5 |
Kerikil | ||||
Kerikil tanah liat, heterogen | 300 | 26 | 14 | 12,5 |
Kerikil homogen | 800 | 69 | 38 | 33 |
Granit | 1 100 - 22 000 | Diperlukan tindakan khusus (penggantian tanah) | ||
Kerikil granit | 14 500 | Diperlukan tindakan khusus (penggantian tanah) | ||
Gra F chip vitreus | 0,1 - 2 | 0 | 0 | 0 |
Rumput (batu pecah halus/pasir kasar) | 5 500 | 477 | 260 | 228 |
Abu, abu | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
Batu kapur (permukaan) | 100 - 10 000 | 8,7 - 868 | 4,7 - 472 | 4,1 - 414 |
Batu kapur (di dalam) | 5 - 4 000 | 0,43 - 347 | 0,24 - 189 | 0,21 - 166 |
sakit | 30 | 2,6 | 1,5 | 1 |
Batu bara | 150 | 13 | 7 | 6 |
Kuarsa | 15 000 | Diperlukan tindakan khusus (penggantian tanah) | ||
minuman bersoda | 2,5 | 0,2 | 0,1 | 0,1 |
Loess (tanah kuning) | 250 | 22 | 12 | 10 |
Kapur | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
Marl | ||||
Marl biasa | 150 | 14 | 7 | 6 |
Marl tanah liat (50 - 75% partikel tanah liat) | 50 | 4 | 2 | 2 |
Pasir | ||||
Pasir sangat dibasahi oleh air tanah | 10 - 60 | 0,9 - 5 | 0,5 - 3 | 0,4 - 2,5 |
Pasir, agak lembab | 60 - 130 | 5 - 11 | 3 - 6 | 2,5 - 5,5 |
Pasir basah | 130 - 400 | 10 - 35 | 6 - 19 | 5 - 17 |
Pasirnya agak lembap | 400 - 1 500 | 35 - 130 | 19 - 71 | 17 - 62 |
Pasir kering | 1 500 - 4 200 | 130 - 364 | 71 - 198 | 62 - 174 |
Lempung berpasir (lempung berpasir) | 150 | 13 | 7 | 6 |
Batu pasir | 1 000 | 87 | 47 | 41 |
tanah kebun | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
garam | 20 | 1,7 | 1 | 0,8 |
Lempung | ||||
Lempung, sangat dibasahi oleh air tanah | 10 - 60 | 0,9 - 5 | 0,5 - 3 | 0,4 - 2,5 |
Lempung semi padat, mirip hutan | 100 | 9 | 5 | 4 |
Lempung pada suhu minus 5 C° | 150 | - | - | 6 |
Lempung berpasir (lempung berpasir) | 150 | 13 | 7 | 6 |
Batu tulis | 10 - 100 | |||
Gras batu tulis F itu | 55 | 5 | 2,5 | 2,3 |
Lempung berpasir (lempung berpasir) | 150 | 13 | 7 | 6 |
Gambut | ||||
Gambut pada suhu 10° | 25 | 2 | 1 | 1 |
Gambut pada suhu 0 C° | 50 | 4 | 2,5 | 2 |
tanah hitam | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
Batu hancur | ||||
Batu pecah basah | 3 000 | 260 | 142 | 124 |
Batu pecah kering | 5 000 | 434 | 236 | 207 |
Resistensi tanah untuk set ZZ-000-015 dan ZZ-000-030, yang ditunjukkan dalam tabel dapat digunakan
dengan konfigurasi pentanahan yang berbeda - baik titik maupun multi-elektroda.
Bersama dengan tabel perkiraan nilai resistivitas tanah yang dihitung, kami menawarkan kepada Anda
gunakan peta geografis elektroda pembumian yang dipasang sebelumnya berdasarkan kit pembumian ZANDZ yang sudah jadi
dengan hasil pengukuran tahanan pentanahan.
Jenis tanah di Republik Kazakhstan
dan resistivitas listriknya (peta)
|
|
Ketahanan desain pondasi yang terbuat dari tanah tidak berbatu terhadap kompresi aksial ditentukan oleh rumus
Di mana - ketahanan tanah bersyarat, kPa;
,
- koefisien yang diterima menurut Tabel 11;
- lebar (sisi atau diameter lebih kecil) dari dasar pondasi, m;
- kedalaman pondasi, m;
- nilai yang dihitung dari berat jenis tanah yang dirata-ratakan pada lapisan,
terletak di atas dasar pondasi, dihitung tanpa memperhitungkan
aksi air yang terhenti;
diizinkan untuk menerima =19,62 kN/m3.
Saat menentukan ketahanan desain, kedalaman pondasi harus diambil untuk penyangga jembatan perantara - dari permukaan tanah pada penyangga pada tingkat pemotongan dalam kontur pondasi, dan di dasar sungai - dari dasar aliran air pada penyangga setelah menurunkannya. tingkat ke kedalaman erosi tanah umum dan setengah lokal selama perkiraan biaya. Ketahanan desain yang dihitung dengan menggunakan rumus (24) untuk tanah liat dan lempung pada pondasi jembatan yang terletak di dalam aliran air permanen harus ditingkatkan sebesar 14,7
, kPa,
- kedalaman air dari muka air terendah yang terendah sampai ke dasar aliran air
Nilai ketahanan tanah bersyarat ditentukan menurut SNiP 2.05.03-84 (Tabel 9, 10) tergantung pada jenis, jenis dan varietas tanah berpasir serta jenis, nilai koefisien porositas e dan tingkat turnover untuk tanah berlumpur-lempung. Untuk nilai menengah e Dan jumlah ditentukan dengan interpolasi. Pada nilai angka plastisitas dalam 5-10 dan 15-20 nilai rata-rata harus diambil , diberikan masing-masing untuk lempung berpasir, lempung dan lempung. Untuk pasir padat harus ditingkatkan sebesar 60% jika kepadatannya ditentukan berdasarkan hasil uji tanah laboratorium. Untuk tanah berpasir gembur dan tanah lempung berlumpur dalam keadaan cair ( > 1) atau dengan koefisien porositas e > e maks (di mana e max – nilai tabulasi maksimum dari koefisien porositas untuk jenis tanah tertentu) ketahanan bersyarat tidak terstandarisasi. Tanah ini termasuk tanah lemah, yang tidak dapat digunakan sebagai pondasi alami tanpa tindakan khusus.
Tabel 1.3.1. – Ekstrak dari tabel 1 lampiran 24 SNiP 2.05.03-84
Koefisien porositas e |
Resistensi bersyarat R 0, tanah pondasi lanau-lempung (non-subsiden), kPa tergantung pada indeks fluiditas |
|||||||
Kesombongan di ≤5 | ||||||||
Lempung di 10 ≤ ≤ 15 | ||||||||
Tanah liat di ≥20 | ||||||||
Tabel 1.3.2. – Ekstrak dari tabel 2 lampiran 24 SNiP 2.05.03-84
Tanah berpasir dan kadar airnya |
Resistensi bersyarat R 0 tanah berpasir dengan kepadatan sedang di dasar, kPa |
Berkerikil dan besar terlepas dari kadar airnya | |
Ukuran sedang: kelembapan rendah basah dan jenuh dengan air | |
Kecil: kelembapan rendah basah dan jenuh dengan air | |
Berdebu: kelembapan rendah jenuh dengan air | |
Tabel 1.3.3. – Ekstrak dari tabel 4 lampiran 24 SNiP 2.05.03-84
Kemungkinan |
||
, m -1 |
, m -1 |
|
1. Kerikil, kerikil, pasir berkerikil, berukuran besar dan sedang | ||
2. Pasir halus | ||
3. Pasir berlumpur, lempung berpasir | ||
4. Lempung dan lempung: keras dan setengah keras | ||
5. Lempung dan tanah liat: plastik keras dan plastik lunak |
Contoh 1.3.1. Tentukan ketahanan desain terhadap tekan aksial suatu pondasi yang terbuat dari pasir dengan kadar air rendah dengan kekasaran sedang di bawah dasar pondasi dangkal untuk penyangga perantara jembatan jalan, jika diberikan: lebar pondasi
kedalamannya
nilai perhitungan berat jenis tanah yang terletak di atas dasar pondasi, dirata-ratakan pada lapisan, =19,6 kN/m3.
Larutan. Untuk pasir dengan kadar air rendah ukuran sedang sesuai tabel. 1.3.2 kita temukan R 0 =294 kPa, dan menurut Tabel 1.3.3 - nilai koefisien =0,10 m -1 dan
=3,0 m -1 .
Ketahanan pondasi tanah yang dihitung ditentukan oleh rumus
Contoh 1.3.2. Tentukan ketahanan desain terhadap tekan aksial suatu alas yang terbuat dari lempung tahan api di bawah dasar pondasi dari lubang pembuangan penopang perantara jembatan jalan yang terletak di aliran air permanen, jika diberikan: lebar pondasi
kedalamannya
indeks fluiditas lempung
angka plastisitas =0,12, koefisien porositas =0,55, nilai perhitungan berat jenis tanah yang terletak di atas dasar pondasi, dirata-ratakan pada lapisan, = 19,6 kN/m 3, kedalaman air dari muka air terendah terendah =5m.
Larutan. Dari meja 1.3.2 dengan interpolasi kita menemukan resistensi bersyarat lempung tahan api dengan
Dan =0,55.
Dari Tabel 1.3.3 – nilai koefisien =0,02 m -1 dan
=1,5 m -1.
Dengan mempertimbangkan pembebanan lapisan lempung dengan air, perhitungan ketahanan pondasi tanah akan ditentukan dengan rumus
11. Sedang (dalam ketebalan kompresibel N s atau ketebalan lapisan N) nilai modulus deformasi dan rasio Poisson tanah pondasi ( dan ) ditentukan dengan rumus:
; (11)
Di mana ASaya- luas diagram tegangan vertikal dari satuan tekanan di bawah dasar pondasi di dalamnya Saya lapisan tanah; untuk diagram setengah ruang diperbolehkan mengambil ASaya = S zp, sayaHai(lihat poin 1), untuk diagram lapisan – Ai= k saya- baiklah- 1 (lihat ayat 7);
E saya,v saya,Hai, - modulus deformasi, rasio Poisson dan ketebalan, masing-masing Saya lapisan tanah;
N - ketebalan lapisan yang dihitung, ditentukan menurut ayat 8;
N- sejumlah lapisan dengan nilai berbeda E Dan ay dalam ketebalan kompresibel H dengan atau ketebalan lapisan H.
PENENTUAN penurunan muka tanah pondasi
12. Penurunan tanah dengan sl pangkalan dengan peningkatan kelembabannya karena merendam area yang luas dari atas (lihat paragraf 3.2 dan 3.5), serta merendam dari bawah ketika permukaan air tanah naik, ditentukan dengan rumus
(13)
Di mana e sl, saya– penurunan tanah relatif Saya lapisan tanah, ditentukan sesuai dengan petunjuk pada ayat 13;
Hai– ketebalan Saya lapisan ke-;
k sl,i– koefisien ditentukan sesuai dengan petunjuk pada ayat 14;
N– jumlah lapisan yang membagi zona penurunan permukaan tanah h sl, diterima sesuai dengan petunjuk ayat 16.
13. Penurunan tanah relatif e sl ditentukan berdasarkan pengujian contoh tanah terhadap kompresi tanpa kemungkinan pemuaian lateral sesuai rumus
, (14)
Di mana h n, hal Dan jam duduk, p-- ketinggian sampel menurut kelembaban alami dan setelah jenuh sempurna dengan air ( w=kami duduk) pada tekanan P, sama dengan tegangan vertikal pada kedalaman yang dipertimbangkan akibat beban luar dan berat tanah itu sendiri P = S zp + S zg– ketika menentukan penurunan permukaan tanah di zona penurunan permukaan tanah bagian atas; ketika menentukan penurunan permukaan tanah di zona penurunan permukaan tanah yang lebih rendah, beban tambahan dari gaya gesekan negatif juga diperhitungkan (lihat paragraf 3.4 dan 3.8);
h n,g- ketinggian sampel kelembaban alami yang sama di P = S zg.
Penurunan permukaan tanah secara relatif bila tanah tidak jenuh sempurna dengan air ( w sl=w<kami duduk) - e / sl ditentukan oleh rumus
, (15)
Di mana w– kelembaban tanah;
kami duduk– kelembaban yang sesuai dengan saturasi penuh air pada tanah;
w sl– kelembaban penurunan permukaan tanah awal (klausul 3.3);
e sl– penurunan tanah relatif ketika tanah benar-benar jenuh air, ditentukan dengan rumus (14).
14*. Koefisien k sl,i, termasuk dalam rumus (13):
pada B= 12 m – diambil sama dengan 1 untuk semua lapisan tanah dalam zona penurunan permukaan tanah;
pada B= 3 m – dihitung dengan rumus
Di mana R – tekanan rata-rata di bawah dasar pondasi, kPa (kgf/cm2);
hal sl,i– tekanan tanah subsiden awal Saya lapisan ke-kPa (kgf/cm2), ditentukan sesuai dengan petunjuk pada paragraf 15;
R 0 – tekanan sama dengan 100 kPa (1 kgf/cm2);
pada jarak 3 m< B < 12 м – определяется по интерполяции между значениями k sl,i, diperoleh dengan B= 3 m dan B= 12 m.
Saat menentukan penurunan permukaan tanah karena beratnya sendiri, seseorang harus mengambil k sl= 1 jam H sl£15 juta dan k sl= 1,25 jam H sl³ 20 m, dengan nilai menengah Nsl koefisien k sl ditentukan dengan interpolasi.
15. Untuk tekanan penurunan awal hal sl tekanan yang sesuai dengan:
selama uji laboratorium tanah dalam alat kompresi - tekanan di mana penurunan relatif e sl sama dengan 0,01;
selama pengujian lapangan dengan stempel tanah yang sudah direndam sebelumnya - tekanan sama dengan batas proporsionalitas pada grafik penurunan beban;
ketika merendam tanah di lubang percobaan - tegangan vertikal dari berat tanah sendiri pada kedalaman dimana terjadi penurunan tanah karena beratnya sendiri.
Beras. 4. Skema penghitungan penurunan muka tanah pondasi
A A– tidak ada penurunan tanah karena beratnya sendiri (tidak melebihi 5 cm), hanya penurunan tanah akibat beban luar yang mungkin terjadi s sl, hal di zona penarikan atas h sl, hal(Saya tipe kondisi tanah); B,V, G, - kemungkinan amblesan akibat beratnya sendiri s sl, g di zona drawdown bawah jam sl,g, mulai dari kedalaman zg(II jenis kondisi tanah); B– zona drawdown atas dan bawah tidak menyatu, ada zona netral h n; V– zona amblesan atas dan bawah menyatu; G– tidak ada penurunan permukaan tanah akibat beban eksternal; 1 - tegangan vertikal akibat berat tanah sendiri S zg ; 2 – tegangan vertikal total akibat beban luar dan berat tanah sendiri S z = S zp+ S zg; 3 – berubah seiring kedalaman penurunan tekanan awal hal sl; Nsl D – kedalaman pondasi.
16. Ketebalan zona amblesan h sl diasumsikan sama (Gbr. 4)
h sl = jam sl,R– ketebalan zona penurunan tanah bagian atas ketika menentukan penurunan tanah akibat beban eksternal s sl, hal(klausul 3.4), sedangkan batas bawah zona yang ditentukan sesuai dengan kedalaman dimana S z = S zp+ S zg= hal sl(Gbr. 4 A,B) atau kedalaman, dimana nilainya padaz minimal jika S z, menit> hal sl(Gbr. 4, V);
h sl = jam sl,g – ketebalan zona penurunan permukaan tanah yang lebih rendah ketika menentukan penurunan permukaan tanah berdasarkan beratnya sendiri s sl ,g(klausul 3.4, 3.5), mis. dimulai dari kedalaman zg, Di mana S z = hal sl atau makna S z minimal jika S z, menit> hal sl, dan ke batas bawah strata penurunan permukaan tanah.
17. Kemungkinan penurunan permukaan tanah karena beratnya sendiri s/st,g saat merendam area kecil dari atas (lebar area yang direndam B w kurang dari ukuran ketebalan subsiden N sl) ditentukan oleh rumus
Di mana s sl, g- nilai maksimum penurunan permukaan tanah karena beratnya sendiri, ditentukan sesuai dengan pasal 12.
PENENTUAN DEFORMASI PONDASI,
DILENGKAPI DENGAN TANAH BERENANG
18. Menaikkan alas pada saat tanah menggembung h sw ditentukan oleh rumus
, (18)
Di mana e sw, saya- pembengkakan tanah relatif Saya lapisan ke-th, ditentukan sesuai dengan petunjuk pada ayat 19;
Hai- ketebalan Saya- lapisan tanah;
oke sw,i- koefisien ditentukan sesuai dengan petunjuk pada ayat 20;
N- jumlah lapisan yang membagi zona pembengkakan tanah.
19. Pembengkakan tanah relatif e sw ditentukan oleh rumus:
dengan infiltrasi kelembaban
, (19)
Di mana h n– tinggi sampel dengan kelembapan dan kepadatan alami, dikompresi tanpa kemungkinan pemuaian lateral oleh tekanan R, sama dengan tegangan vertikal total padaz,tot pada kedalaman yang dipertimbangkan (nilai padaz,tot ditentukan sesuai dengan petunjuk pada ayat 21);
hsat– tinggi sampel yang sama setelah direndam sampai air benar-benar jenuh, dikompres pada kondisi yang sama;
saat melindungi permukaan dan mengubah rezim air-termal
, (20)
Di mana k- koefisien ditentukan secara eksperimental (jika tidak ada data eksperimen, maka diterima k = 2);
w persamaan- kelembaban tanah akhir (stabil);
w 0 dan e 0 - masing-masing, nilai awal kelembaban tanah dan koefisien porositas.
20. Koefisien k sw, termasuk dalam rumus (18), bergantung pada tegangan vertikal total S z,tot pada kedalaman yang dipertimbangkan, diambil sama dengan 0,8 at S z,tot= 50 kPa (0,5 kgf/cm 2) dan 0,6 at S z,tot= 300 kPa (3 kgf/cm 2), dan pada nilai menengah S z,tot- dengan interpolasi.
21. Tegangan vertikal total S z,tot secara mendalam z dari dasar pondasi (Gbr. 5) ditentukan dengan rumus
, (21)
Di mana S zp,S zg - tegangan vertikal, masing-masing, dari beban pondasi dan dari berat tanah sendiri;
padaz, iklan- tambahan tekanan vertikal akibat pengaruh berat bagian massa tanah yang tidak dibasahi di luar daerah perendaman, ditentukan dengan rumus
, (22)
Di mana kg- koefisien diterima sesuai tabel. 6.
Tabel 6
Koefisien kg
(D+ z) / Bw |
Koefisien kg g untuk perbandingan panjang dan lebar daerah rendaman L w / B w, setara |
|||||
22. Batas bawah zona pembengkakan H sw(Gbr. 5):
a) selama infiltrasi kelembaban diambil pada kedalaman dimana tegangan vertikal total S z,tot(butir 21) sama dengan tekanan pengembangan hal sw;
b) ketika melindungi permukaan dan mengubah rezim termal air - ditentukan secara eksperimental (jika tidak ada data eksperimen, diterima H sw= 5m).
Beras. 5. Skema penghitungan kenaikan alas pada saat tanah menggembung
23.Penurunan pondasi akibat pengeringan tanah yang menggembung s sh ditentukan oleh rumus
, (23)
Di mana e sst, aku– penyusutan linier relatif tanah Saya lapisan ke-th, ditentukan sesuai dengan petunjuk pada ayat 24;
Hai– ketebalan Saya lapisan tanah;
ksh– koefisien diambil sama dengan 1,3;
N– jumlah lapisan yang membagi zona penyusutan tanah, diambil sesuai dengan petunjuk pada ayat 25.
24. Penyusutan linier relatif tanah selama pengeringan ditentukan dengan rumus
, (24)
Di mana h n- ketinggian contoh tanah dengan kadar air setinggi mungkin bila dikompresi oleh tegangan vertikal total tanpa kemungkinan pemuaian lateral;
h d- ketinggian sampel dalam kondisi yang sama setelah penurunan kelembapan akibat pengeringan.
25. Batas bawah zona penyusutan Hsh ditentukan secara eksperimental, dan jika tidak ada data eksperimen, diambil sama dengan 5 m.
Ketika tanah mengering akibat efek termal dari instalasi teknologi, batas bawah zona penyusutan Hsh ditentukan secara empiris atau dengan perhitungan yang tepat.
PENENTUAN SEDIMEN SUFFOSION
26. Sedimen sufusi dengan sf pondasi yang terdiri dari tanah salin ditentukan oleh rumus
Di mana e sf, saya- kompresi sufusi relatif tanah Saya lapisan ke-pada tekanan R, sama dengan tegangan vertikal total pada kedalaman yang dipertimbangkan dari beban eksternal S zp dan berat tanah itu sendiri S zg, ditentukan menurut petunjuk ayat 27;
Hai- ketebalan Saya- lapisan tanah asin;
N- jumlah lapisan yang membagi zona sedimentasi sufusi tanah asin.
27. Kompresi mati lemas relatif e sf didefinisikan:
a) pada uji lapangan dengan beban statis dengan perendaman lama sesuai rumus
Di mana s sf, hal– stempel sufusi mengendap di bawah tekanan;
P= S zp + S zg;
d hal– zona sedimentasi sufusi dasar di bawah cap;
b) selama uji kompresi dan filtrasi sesuai rumus
, (27)
Di mana jam duduk, hal- tinggi sampel setelah direndam (saturasi air penuh) pada tekanan P= S zp + S zg;
h sf, hal- ketinggian sampel tanah yang sama setelah penyaringan air jangka panjang dan pencucian garam di bawah tekanan P.
hng- ketinggian sampel yang sama dari kelembaban alami pada tekanan pi saya=kamu zg.
KETAHANAN DESAIN PONDASI TANAH
1. Perhitungan ketahanan tanah pondasi R 0 diberikan dalam tabel. 1-5, dimaksudkan untuk penentuan awal dimensi pondasi. Ruang lingkup nilai R 0 dan R/ 0 untuk penentuan akhir dimensi pondasi ditunjukkan pada ayat 2.42 untuk tabel. 4, dalam pasal 8.4 untuk tabel. 5 dan dalam paragraf 11.5 untuk tabel. 6.
2. Untuk tanah dengan nilai sedang e Dan saya L(Tabel 1-3), hal d Dan S r(Tabel 4), S r(Tabel 5), serta untuk pondasi dengan nilai antara G (Tabel 6) nilai R 0 dan R/ 0 ditentukan dengan interpolasi.
3. Nilai R 0 (Tabel 1-5) mengacu pada pondasi dengan lebar B 0 = 1 m dan kedalaman D 0 = 2 m.
Saat menggunakan nilai R 0 untuk tugas akhir dimensi pondasi (klausul 2.42, 3.10 dan 8.4) perhitungan ketahanan tanah pondasi R, kPa (kgf/cm2), ditentukan dengan rumus:
pada D £ 2 m (200 cm)
R= R 0x ( h+d 0)/2D 0 ; (1)
pada D> 2 m (200 cm)
R= R 0 + k 2 G / II ( D-D 0), (2)
Di mana B Dan D– masing-masing lebar dan kedalaman pondasi yang direncanakan, m (cm);
G / II – nilai perhitungan berat jenis tanah yang terletak di atas dasar pondasi, kN/m 3 (kgf/cm 3);
k 1 – koefisien yang diterima untuk pondasi yang terdiri dari tanah kasar dan berpasir, kecuali pasir berlumpur, k 1 = 0,125, pasir berlanau, lempung berpasir, lempung dan lempung k 1 = 0,05;
k 2 – koefisien yang diterima untuk pondasi yang terdiri dari tanah kasar dan berpasir, k 2 = 0,25, lempung berpasir dan lempung k 2 = 0,2 dan tanah liat k 2 = 0,15.
Catatan. Untuk bangunan dengan lebar basement DI DALAM= 20 m dan kedalaman d b ³ 2 m, kedalaman pondasi luar dan dalam yang diperhitungkan dalam perhitungan diambil sama dengan: D = D 1 + 2 m [di sini D 1 – pengurangan kedalaman pondasi, ditentukan oleh rumus (8) standar ini]. Pada DI DALAM> 20 m diterima D=D 1 .
Tabel 1
Resistensi yang dihitung R 0 tanah kasar
Tanah kasar |
Nilai RO, kPa (kgf/cm2) |
Kerikil (batu pecah) dengan bahan pengisi: |
|
berpasir |
|
saya L £0,5 |
|
0,5 < saya L£0,75 |
|
Kerikil (kayu) dengan bahan pengisi: |
|
berpasir |
|
berlumpur-lempung dengan indeks fluiditas: |
|
saya L £0,5 |
|
0,5 < saya L£0,75 |
Meja 2
Resistensi yang dihitung R 0 tanah berpasir
Nilai RO, kPa (kgf/cm2), tergantung kepadatan pasir |
||
kepadatan sedang |
||
Ukuran sedang |
||
Kelembaban rendah |
||
basah dan jenuh dengan air |
||
Berdebu: |
||
Kelembaban rendah |
||
jenuh dengan air |
Tabel 3
Resistensi yang dihitung R 0 tanah lempung-lanau (non-subsiden).
tanah liat berlumpur |
Koefisien Porositas e |
Nilai R O, kPa (kgf/cm2), pada indeks fluiditas tanah |
|
lempung |
|||
Tabel 4
Resistensi yang dihitung R 0 tanah subsiden
R O, kPa (kgf/cm 2), tanah |
||||
Bangunan alami dengan kepadatan kering hal d, t/m 3 |
dipadatkan sampai kepadatan kering hal d, t/m 3 |
|||
lempung |
Catatan: Pembilang menunjukkan nilai R O, berkaitan dengan tanah subsidensi yang tidak terendam dengan tingkat kelembapan S r£0,5; di penyebut - nilai R HAI terkait dengan tanah yang sama dengan S r ³ 0,8, serta untuk tanah basah.
Tabel 5
Resistensi yang dihitung R 0 tanah curah
RO, kPa (kgf/cm2) |
||||
Karakteristik |
Pasir besar, sedang dan halus, terak, dll. pada tingkat kelembaban S r |
Pasir berlumpur, lempung berpasir, lempung, lempung, abu, dll. pada tingkat kelembaban S r |
||
S r £0,5 |
S r ³ 0,8 |
S r £0,5 |
S r ³ 0,8 |
|
Tanggul dibangun secara sistematis dengan pemadatan |
||||
Tempat pembuangan sampah tanah dan industri: |
||||
dengan segel |
||||
tanpa segel |
||||
Tempat pembuangan sampah untuk tanah dan limbah industri: |
||||
dengan segel |
||||
tanpa segel |
Catatan: 1. Nilai R HAI dalam tabel ini mengacu pada tanah curah yang mengandung bahan organik saya om £0,1.
2. Untuk tempat pembuangan sampah dan tempat pembuangan sampah tanah dan limbah industri yang belum dibongkar, nilainya R O diterima dengan koefisien 0,8.
Tabel 6
Ketahanan tanah timbunan yang dihitung R 0
untuk pondasi penyangga tarik
saluran listrik di atas kepala
Nilai, kPa (kgf/cm2) |
||||
Kedalaman pondasi relatif aku = D/B |
Tanah berlumpur-lempung dengan indeks fluiditas I L £ 0,5 dan kepadatan tanah timbunan, t/m 3 |
Pasir dengan kekasaran sedang dan pasir halus, kelembaban rendah dan basah dengan kepadatan tanah timbunan, t/m 3 |
||
Catatan: 1. Nilai R O untuk lempung dan lempung dengan indeks aliran 0,5 £ saya L£0,75 dan lempung berpasir seharga 0,5 < saya L£ 1,0 diterima di kolom “tanah lanau-lempung” dengan memasukkan faktor reduksi masing-masing 0,85 dan 0,7.
2. Nilai R O untuk pasir berlanau diambil untuk pasir berukuran sedang dan pasir halus dengan koefisien 0,85.
DEFORMASI DASAR MAKSIMUM
Batasi deformasi alas |
|||
Fasilitas |
perbedaan relatif dalam curah hujan (D S/L)kamu |
Bank aku kamu |
(maksimum s maks,u dalam tanda kurung) rancangan, cm |
1. Bangunan industri dan sipil satu lantai dan bertingkat dengan rangka penuh: beton bertulang baja |
|||
2. Bangunan gedung dan struktur yang strukturnya tidak timbul gaya dari penurunan yang tidak rata |
|||
3. Bangunan bertingkat tanpa bingkai dengan dinding penahan beban yang terbuat dari: panel besar balok besar atau batu bata tanpa tulangan sama, dengan perkuatan, termasuk pemasangan sabuk beton bertulang |
|||
4. Konstruksi elevator dengan struktur beton bertulang: bangunan kerja dan bangunan silo berstruktur monolitik pada satu pelat pondasi struktur prefabrikasi yang sama rumah silo yang berdiri bebas dengan desain monolitik struktur prefabrikasi yang sama bangunan kerja terpisah |
|||
5. Ketinggian cerobong asap N, M: N £100 100 < N £200 200 < N £300 N > 300 |
|||
6. Bangunan kaku setinggi sampai dengan 100 m, kecuali yang disebutkan pada pos. 4 dan 5 |
|||
7. Struktur komunikasi antena: batang tiang yang dibumikan sama, terisolasi secara listrik menara radio menara radio gelombang pendek menara (blok terpisah) |
|||
8. Dukungan saluran listrik overhead: garis lurus perantara jangkar dan sudut jangkar, sudut perantara, ujung, portal perangkat distribusi terbuka transisi khusus |
Catatan: 1. Nilai batas defleksi relatif (camber) bangunan yang ditentukan pada pos. 3 lampiran ini diambil sama dengan 0,5 ( D S/L)kamu .
2. Saat menentukan perbedaan relatif sedimen ( D S/L) di pos. 8 aplikasi ini untuk L jarak antara sumbu balok pondasi searah dengan beban horizontal diambil, dan pada penyangga dengan kabel pria - jarak antara sumbu pondasi tekan dan jangkar.
3. Jika alasnya terdiri dari lapisan tanah mendatar (dengan kemiringan tidak lebih dari 0,1) yang ketebalannya dipertahankan, batas penurunan maksimum dan rata-rata dapat ditingkatkan sebesar 20%.
4. Nilai batas elevasi pondasi yang terdiri dari tanah menggembung diperbolehkan untuk diterima: kenaikan maksimum dan rata-rata sebesar 25% dan penurunan relatif tidak rata (defleksi relatif) bangunan sebesar 50% dari batas yang sesuai. nilai deformasi yang diberikan dalam lampiran ini.
5. Untuk struktur yang tercantum di pos. 1-3 lampiran ini, dengan pondasi berupa pelat padat, nilai penurunan rata-rata maksimum dapat ditingkatkan sebesar 1,5 kali lipat.
6. Berdasarkan generalisasi pengalaman dalam desain, konstruksi dan pengoperasian jenis struktur tertentu, diperbolehkan untuk menerima nilai batas deformasi pondasi yang berbeda dari yang ditentukan dalam lampiran ini.
DESAIN SURAT DASAR
RASIO KEANDALAN
G F– berdasarkan beban;
G M– menurut bahannya;
G G– di tanah;
G N– sesuai dengan tujuan struktur;
G Dengan– koefisien kondisi kerja.
KARAKTERISTIK TANAH
– nilai rata-rata karakteristik;
X n– nilai normatif;
X– nilai yang dihitung;
A – probabilitas kepercayaan (keamanan) dari nilai yang dihitung;
R- kepadatan;
hal d– kepadatan kering;
hal bf– kepadatan timbunan ulang;
e– koefisien kepadatan;
w– kelembaban alami;
w hal– kelembaban pada batas plastisitas (penggulungan);
w L– kelembaban pada batas hasil;
w persamaan– kelembapan akhir (stabil);
kami duduk– kelembaban yang sesuai dengan saturasi air sepenuhnya;
w sl– kadar air subsiden awal;
w sw– pembengkakan kelembaban;
w sst– kelembaban pada batas penyusutan;
S r– tingkat kelembapan;
saya L– tingkat turnover;
G - berat jenis;
G sb– berat jenis dengan mempertimbangkan pengaruh penimbangan air;
hal sl– tekanan penurunan permukaan tanah awal;
hal sw – tekanan pembengkakan;
e sl– penurunan permukaan tanah relatif;
e sw– pembengkakan relatif;
e SH– penyusutan linier relatif;
e sf– kompresi sufusi relatif;
saya dari– kandungan relatif bahan organik;
DPD– tingkat penguraian bahan organik;
Dengan– daya rekat spesifik;
J – sudut gesekan internal;
E– modulus deformasi;
ay- Rasio Poisson;
RC– kekuatan tekan uniaksial akhir dari tanah berbatu;
dengan v– koefisien konsolidasi.
BEBAN, TEGANGAN, RESISTENSI
F– gaya, nilai gaya yang dihitung;
F– gaya per satuan panjang;
F v , F h– komponen gaya vertikal dan horizontal;
F s,a ,F s,r– gaya-gaya yang bekerja sepanjang bidang geser, masing-masing gaya geser dan gaya penahan (aktif dan reaktif);
N– gaya normal terhadap dasar pondasi;
N– sama, per satuan panjang;
G– berat pondasi sendiri;
Q– beban vertikal yang merata;
R– tekanan rata-rata di bawah dasar pondasi;
S – tegangan normal;
T – tegangan geser;
Dan– tekanan berlebih dalam air pori;
S z– tegangan normal vertikal selesai;
S zg
S zp– sama, tambahan dari beban eksternal (tekanan pondasi);
R– ketahanan rencana tanah pondasi (batas hubungan linear “penyelesaian beban”);
R 0 – perhitungan ketahanan tanah (untuk penentuan awal dimensi pondasi), diambil sesuai dengan Lampiran 3 yang direkomendasikan;
F dan– kekuatan ketahanan ultimat pondasi, sesuai dengan habisnya daya dukungnya.
DEFORMASI PONDASI DAN STRUKTUR
S– penyelesaian pondasi;
– penyelesaian pondasi rata-rata;
dengan sl- penurunan;
h sw– naiknya alas ketika tanah membengkak;
s sh– penurunan dasar akibat mengeringnya tanah yang bengkak;
dengan sf– sedimen sufusi;
D S– perbedaan penurunan (subsiden);
Saya– kemiringan pondasi (struktur);
J – sudut puntir relatif;
Dan– gerakan horizontal;
pasir– nilai batas deformasi dasar;
pasir,S– sama, sesuai dengan kebutuhan teknologi;
pasir,F– sama, sesuai dengan kondisi kekuatan, stabilitas dan ketahanan retak struktur.
KARAKTERISTIK GEOMETRIS
B– lebar dasar pondasi;
DI DALAM– lebar basement;
B w– lebar sumber perendaman (daerah yang direndam);
aku– panjang alas pondasi;
H = aku/b– rasio aspek dasar pondasi;
A– luas dasar pondasi;
L– panjang bangunan;
D,d n,D 1 – kedalaman pondasi, masing-masing, dari tingkat perencanaan, dari permukaan relief alam dan diberikan dari lantai basement;
d b– kedalaman basement dari tingkat perencanaan;
df, dfn– kedalaman pembekuan tanah musiman, masing-masing dihitung dan standar;
dw– kedalaman muka air tanah;
aku = d/b– kedalaman relatif pondasi;
H– ketebalan lapisan tanah;
N s– kedalaman ketebalan kompresibel;
N– ketebalan lapisan yang dapat dideformasi secara linier;
H sl– ketebalan lapisan tanah subsidence (ketebalan subsidence);
h sl– ketebalan zona penurunan permukaan tanah;
h sl, hal– sama, dari beban eksternal;
jam sl,g– sama, dari berat tanah itu sendiri;
H sw– ketebalan zona pembengkakan;
Hsh– sama, penyusutan;
z– kedalaman (jarak) dari dasar pondasi;
z = 2z/b– kedalaman relatif;
D.L.– tanda perencanaan;
tidak– menandai permukaan relief alam;
FL– tanda dasar pondasi;
B, C – batas bawah ketebalan kompresibel;
B,SL– sama, strata penurunan muka tanah;
B, SW.– batas bawah zona pembengkakan;
B, SH– sama, zona penyusutan;
W.L.– tingkat air tanah.
1. Ketentuan Umum
2. Desain pondasi
Petunjuk umum
Beban dan dampak diperhitungkan dalam perhitungan pondasi
Nilai standar dan perhitungan karakteristik tanah
Air tanah
Kedalaman pondasi
Perhitungan pondasi berdasarkan deformasi
Perhitungan pondasi berdasarkan daya dukung
Langkah-langkah untuk mengurangi deformasi pondasi dan dampaknya terhadap struktur
3. Ciri-ciri perancangan fondasi struktur yang didirikan di atas tanah amblesan
4. Ciri-ciri perancangan fondasi struktur yang didirikan di atas tanah yang membengkak
5. Ciri-ciri perancangan fondasi struktur yang didirikan di atas tanah biogenik dan lanau yang jenuh air
6. Ciri-ciri perancangan fondasi bangunan yang didirikan di atas tanah eluvial
7. Ciri-ciri perancangan fondasi struktur yang didirikan di atas tanah asin
8. Fitur perancangan fondasi struktur yang didirikan di atas tanah curah
9. Ciri-ciri perancangan pondasi bangunan yang didirikan di area pertambangan
10. Ciri-ciri perancangan pondasi struktur yang didirikan di daerah seismik
11. Fitur perancangan fondasi penyangga saluran transmisi listrik di atas kepala
12. Ciri-ciri perancangan pondasi penyangga jembatan dan pipa di bawah tanggul
13*. Fitur perancangan fondasi struktur yang didirikan di kawasan karst
14*. Fitur merancang fondasi struktur yang didirikan di atas tanah yang bergelombang
15*. Fitur merancang fondasi struktur yang didirikan di tanah aluvial
16*. Desain stabilisasi tanah
17*. Desain pembekuan tanah buatan
18*. Desain dewatering
Lampiran 1. Nilai standar karakteristik kekuatan dan deformasi tanah
Lampiran 2. Perhitungan deformasi pondasi
Lampiran 3. Perhitungan ketahanan tanah pondasi
Lampiran 4. Batasi deformasi alas
Lampiran 5. Sebutan dasar huruf