กระทรวงพลังงานและไฟฟ้าของสหภาพโซเวียต

ฝ่ายเทคนิคหลักสำหรับการดำเนินงาน
ระบบพลังงาน

ลักษณะทั่วไปของพลังงาน
BOILER TGM-96B เมื่อน้ำมันไหม้

มอสโก 1981

ประสิทธิภาพพลังงานโดยทั่วไปนี้พัฒนาโดย Soyuztechenergo (วิศวกร G.I.GUTSALO)

ลักษณะพลังงานทั่วไปของหม้อไอน้ำ TGM-96B ถูกรวบรวมบนพื้นฐานของการทดสอบความร้อนที่ดำเนินการโดย Soyuztechenergo ที่ Riga CHPP-2 และ Sredaztechenergo ที่ CHPP-GAZ และสะท้อนถึงประสิทธิภาพทางเทคนิคที่ทำได้ของหม้อไอน้ำ

ลักษณะพลังงานทั่วไปสามารถใช้เป็นพื้นฐานในการร่างคุณลักษณะมาตรฐานของหม้อไอน้ำ TGM-96B เมื่อเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิง

ภาคผนวก

... คำอธิบายโดยย่อของอุปกรณ์หม้อไอน้ำ

1.1 ... หม้อไอน้ำ TGM-96B ของโรงงานหม้อไอน้ำ Taganrog เป็นหม้อต้มน้ำมันก๊าซที่มีการหมุนเวียนตามธรรมชาติและการจัดเรียงรูปตัว U ออกแบบมาเพื่อทำงานกับกังหันตู่ -100 / 120-130-3 และ PT-60-130 / 13 พารามิเตอร์การออกแบบหลักของหม้อไอน้ำเมื่อทำงานกับน้ำมันเชื้อเพลิงแสดงไว้ในตาราง .

ตาม TKZ โหลดหม้อไอน้ำขั้นต่ำที่อนุญาตสำหรับสภาวะการไหลเวียนคือ 40% ของค่าที่กำหนด

1.2 ... ห้องเผาไหม้มีรูปร่างเป็นแท่งปริซึมและในแผนผังเป็นรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าขนาด 6080 × 14700 มม. ปริมาตรของห้องเผาไหม้คือ 1635 ม. 3 ความเค้นทางความร้อนของปริมาตรเตาหลอมคือ 214 kW / m 3 หรือ 184 · 10 3 kcal / (m 3 · h) หน้าจอการระเหยอยู่ในห้องเผาไหม้และฮีทเตอร์แบบแผ่รังสี (RNP) แบบติดผนังตั้งอยู่ที่ผนังด้านหน้า ที่ส่วนบนของเรือนไฟ ในห้องถอยกลับ มีเครื่องทำความร้อนแบบหน้าจอ (SHP) ในเพลาพาความร้อนด้านล่าง สองชุดของฮีทเตอร์พาความร้อน (CP) และตัวประหยัดน้ำ (WE) จะจัดเรียงเป็นชุดตามเส้นทางก๊าซ

1.3 ... เส้นทางไอน้ำของหม้อไอน้ำประกอบด้วยลำธารอิสระสองสายที่มีการถ่ายเทไอน้ำระหว่างด้านข้างของหม้อไอน้ำ อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่งถูกควบคุมโดยการฉีดคอนเดนเสทของตัวเอง

1.4 ... ที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้มีหัวเตาแก๊สและน้ำมันสองกระแส KhF TsKB-VTI หัวเผาติดตั้งในสองชั้นที่ระดับความสูง -7250 และ 11300 มม. โดยมีมุมยก 10 °ถึงขอบฟ้า

สำหรับการเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงจะมีหัวฉีดไอน้ำแบบกลไก "ไททัน" ที่มีความจุเล็กน้อย 8.4 ตันต่อชั่วโมงที่แรงดันน้ำมันเชื้อเพลิง 3.5 MPa (35 กก. / ซม. 2) แรงดันไอน้ำสำหรับการเป่าและพ่นน้ำมันเชื้อเพลิงที่แนะนำโดยโรงงานคือ 0.6 MPa (6 kgf / cm 2) ปริมาณการใช้ไอน้ำต่อหัวฉีด 240 กก. / ชม.

1.5 ... โรงงานผลิตหม้อไอน้ำประกอบด้วย:

พัดลมเป่าสองตัว VDN-16-P ที่มีความจุ 10% 259 10 3 m 3 / h ความดันที่มีอัตรากำไรขั้นต้น 20% 39.8 MPa (398.0 kgf / m 2) กำลัง 500/250 kW และความเร็ว 741/594 rpm ของแต่ละเครื่อง

เครื่องดูดควันสองตัว DN-24 × 2-0.62 GM พร้อมความจุ 10% ขอบ 415 · 10 3 ม. 3 / ชม. ความดันที่มีอัตรากำไรขั้นต้น 20% 21.6 MPa (216.0 กก. / ม. 2) ความจุ 800/ 400 kW และความเร็ว 743/595 rpm ของแต่ละเครื่อง

1.6... ในการทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อนแบบหมุนเวียนจากการสะสมของเถ้า โปรเจ็กต์จัดให้มีหน่วยช็อตสำหรับทำความสะอาด RVP - การล้างด้วยน้ำและไอน้ำที่เป่าจากถังซักด้วยแรงดันที่ลดลงในชุดควบคุมปริมาณ ระยะเวลาในการเป่าหนึ่ง RVP 50 นาที

... ลักษณะทั่วไปของพลังงานของหม้อไอน้ำ TGM-96B

2.1 ... ลักษณะพลังงานทั่วไปของหม้อไอน้ำ TGM-96B ( ข้าว. , , ) รวบรวมบนพื้นฐานของผลการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำที่ Riga CHPP-2 และ CHPP GAZ ตามวัสดุการเรียนการสอนและแนวทางสำหรับการกำหนดมาตรฐานตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของหม้อไอน้ำ ลักษณะนี้สะท้อนถึงประสิทธิภาพโดยเฉลี่ยของหม้อไอน้ำใหม่ที่ทำงานด้วยกังหันตู่ -100 / 120-130 / 3 และ PT-60-130 / 13 ตามเงื่อนไขด้านล่าง ถ่ายเป็นเบื้องต้น

2.1.1 ... ในความสมดุลเชื้อเพลิงของโรงไฟฟ้าที่เผาไหม้เชื้อเพลิงเหลว ส่วนที่ใหญ่ที่สุดคือน้ำมันเชื้อเพลิงที่มีกำมะถันสูงเอ็ม 100. ดังนั้น คุณลักษณะนี้จึงถูกวาดขึ้นสำหรับน้ำมันเชื้อเพลิง M 100 (GOST 10585-75 .) ) มีลักษณะ: A P = 0.14%, W P = 1.5%, เอสพี = 3.5%, (9500 กิโลแคลอรี / กก.) มีการคำนวณที่จำเป็นทั้งหมดสำหรับน้ำหนักใช้งานของน้ำมันเชื้อเพลิง

2.1.2 ... อุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่ด้านหน้าของหัวฉีดจะถือว่าเท่ากับ 120 °ค ( t tl= 120 ° C) ตามสภาวะความหนืดของน้ำมันเชื้อเพลิงเอ็ม 100 เท่ากับ 2.5 ° VU ตาม§ 5.41 PTE

2.1.3 ... อุณหภูมิอากาศเย็นเฉลี่ยทั้งปี (t x. ถึง.) ที่ทางเข้าพัดลมโบลเวอร์เท่ากับ 10 °ค เนื่องจากหม้อไอน้ำ TGM-96B ส่วนใหญ่ตั้งอยู่ในเขตภูมิอากาศ (มอสโก, ริกา, กอร์กี, คีชีเนา) โดยมีอุณหภูมิอากาศเฉลี่ยต่อปีใกล้เคียงกับอุณหภูมินี้

2.1.4 ... อุณหภูมิอากาศที่ทางเข้าไปยังเครื่องทำความร้อนอากาศ (t vp) ถ่ายได้เท่ากับ 70 °ค และคงที่เมื่อโหลดหม้อไอน้ำเปลี่ยนแปลงตาม§ 17.25 ของ PTE

2.1.5 ... สำหรับโรงไฟฟ้าที่มีทางเชื่อม อุณหภูมิน้ำป้อน (t p.v) ที่ด้านหน้าหม้อไอน้ำจะถือว่าคำนวณได้ (230 ° C) และคงที่เมื่อโหลดหม้อไอน้ำเปลี่ยนแปลง

2.1.6 ... ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะสุทธิสำหรับหน่วยกังหันเป็น 1750 กิโลแคลอรี / (กิโลวัตต์ต่อชั่วโมง) ตามข้อมูลการทดสอบความร้อน

2.1.7 ... ค่าสัมประสิทธิ์การไหลของความร้อนจะถือว่าแปรผันตามภาระของหม้อไอน้ำจาก 98.5% ที่โหลดที่กำหนดเป็น 97.5% ที่โหลด 0.6D หมายเลข.

2.2 ... การคำนวณลักษณะเชิงบรรทัดฐานดำเนินการตามคำแนะนำของ "การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ (วิธีการเชิงบรรทัดฐาน)" (มอสโก: Energiya, 1973)

2.2.1 ... ประสิทธิภาพรวมของหม้อไอน้ำและการสูญเสียความร้อนด้วยก๊าซไอเสียคำนวณตามวิธีการที่อธิบายไว้ในหนังสือโดย Ya.L. Pekker "การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนตามลักษณะเชื้อเพลิงที่กำหนด" (มอสโก: Energiya, 1977)

ที่ไหน

ที่นี่

α y = α "ve + Δ α tr

α y- ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินในก๊าซไอเสีย

Δ α tr- ถ้วยดูดเข้าไปในเส้นทางก๊าซของหม้อไอน้ำ

T เอ่อ- อุณหภูมิของก๊าซไอเสียหลังท่อไอเสีย

การคำนวณรวมถึงค่าอุณหภูมิก๊าซไอเสียที่วัดในการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำและลดลงเป็นเงื่อนไขในการสร้างคุณลักษณะมาตรฐาน (พารามิเตอร์อินพุต)t x ใน, t "kf, t p.v).

2.2.2 ... อัตราส่วนอากาศส่วนเกินที่จุดปฏิบัติการ (หลังเครื่องประหยัดน้ำ)α "veถ่ายเท่ากับ 1.04 ที่โหลดพิกัดและแปรผันเป็น 1.1 ที่โหลด 50% ตามข้อมูลการทดสอบทางความร้อน

การลดอัตราส่วนอากาศส่วนเกินที่คำนวณได้ (1.13) หลังเครื่องประหยัดน้ำเป็นอัตราส่วนที่นำมาใช้ในลักษณะมาตรฐาน (1.04) ทำได้โดยการบำรุงรักษาโหมดการเผาไหม้ที่ถูกต้องตามแผนที่โหมดหม้อไอน้ำ การปฏิบัติตามข้อกำหนด PTE สำหรับการดูดอากาศ เข้าไปในเตาเผาและเข้าสู่เส้นทางก๊าซและการเลือกชุดหัวฉีด ...

2.2.3 ... ปริมาณอากาศเข้าสู่เส้นทางก๊าซของหม้อไอน้ำที่โหลดพิกัดเท่ากับ 25% เมื่อมีการเปลี่ยนแปลงโหลด การดูดอากาศจะถูกกำหนดโดยสูตร

2.2.4 ... การสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้เชื้อเพลิงที่ไม่สมบูรณ์ (q 3 ) จะถูกนำมาเท่ากับศูนย์เนื่องจากในระหว่างการทดสอบหม้อไอน้ำที่มีอากาศส่วนเกินซึ่งนำมาใช้ในลักษณะพลังงานทั่วไปพวกเขาไม่อยู่

2.2.5 ... การสูญเสียความร้อนจากความไม่สมบูรณ์ทางกลของการเผาไหม้เชื้อเพลิง (q 4 ) จะถูกนำมาเท่ากับศูนย์ตาม "ข้อบังคับเกี่ยวกับการประสานงานของคุณสมบัติมาตรฐานของอุปกรณ์และการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงเฉพาะโดยประมาณ" (มอสโก: STsNTI ORGRES, 1975)

2.2.6 ... การสูญเสียความร้อนต่อสิ่งแวดล้อม (q 5 ) ไม่ได้กำหนดไว้ในระหว่างการทดสอบ คำนวณตาม "วิธีทดสอบสำหรับพืชหม้อไอน้ำ" (มอสโก: Energiya, 1970) ตามสูตร

2.2.7 ... การใช้พลังงานเฉพาะสำหรับปั๊มป้อนไฟฟ้า PE-580-185-2 คำนวณโดยใช้คุณลักษณะของปั๊มที่นำมาใช้จากข้อกำหนดทางเทคนิค TU-26-06-899-74

2.2.8 ... การใช้พลังงานเฉพาะสำหรับการลากและการเป่าคำนวณจากการใช้พลังงานสำหรับการขับเคลื่อนของพัดลมเป่าและเครื่องดูดควัน ซึ่งวัดระหว่างการทดสอบทางความร้อนและลดลงตามสภาวะ (Δ α tr= 25%) นำมาใช้ในการจัดทำลักษณะเชิงบรรทัดฐาน

พบว่ามีความหนาแน่นเพียงพอของเส้นทางก๊าซ (Δ α ≤ 30%) เครื่องดูดควันช่วยให้มั่นใจได้ถึงภาระพิกัดของหม้อไอน้ำที่ความเร็วต่ำ แต่ไม่มีสำรองใด ๆ

พัดลมเป่าที่ความเร็วต่ำช่วยให้การทำงานของหม้อไอน้ำทำงานได้ตามปกติที่โหลดได้ถึง 450 ตันต่อชั่วโมง

2.2.9 ... พลังงานไฟฟ้าทั้งหมดของกลไกของโรงงานหม้อไอน้ำรวมถึงพลังของไดรฟ์ไฟฟ้า: ปั๊มป้อนไฟฟ้า, เครื่องดูดควัน, พัดลม, เครื่องทำความร้อนด้วยอากาศหมุนเวียน (รูปที่. ). กำลังของมอเตอร์ไฟฟ้าของเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศแบบหมุนเวียนตามข้อมูลหนังสือเดินทาง ความจุของมอเตอร์ไฟฟ้าของเครื่องดูดควัน พัดลม และปั๊มป้อนไฟฟ้าถูกกำหนดในระหว่างการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำ

2.2.10 ... ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนแก่อากาศในการติดตั้งเครื่องทำความร้อนจะคำนวณโดยคำนึงถึงความร้อนของอากาศในพัดลม

2.2.11 ... ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะสำหรับความต้องการเสริมของโรงต้มน้ำรวมถึงการสูญเสียความร้อนในเครื่องทำความร้อน ซึ่งคาดว่าประสิทธิภาพจะอยู่ที่ 98% สำหรับการเป่าด้วยไอน้ำของ RAH และการสูญเสียความร้อนด้วยการเป่าด้วยไอน้ำของหม้อไอน้ำ

ปริมาณการใช้ความร้อนสำหรับการเป่าด้วยไอน้ำของ RVP คำนวณโดยสูตร

คิว obd = G obd · ฉัน obd · τ obd· 10 -3 MW (Gcal / h)

ที่ไหน G obd= 75 กก. / นาทีตาม "บรรทัดฐานของการใช้ไอน้ำและคอนเดนเสทสำหรับความต้องการเสริมของหน่วยพลังงาน 300, 200, 150 MW" (มอสโก: STsNTI ORGRES, 1974);

ฉัน obd = ฉัน เรา. คู่= 2598 kJ / kg (kcal / kg)

τ obd= 200 นาที (4 อุปกรณ์ที่มีระยะเวลาเป่า 50 นาทีเมื่อเปิดเครื่องในระหว่างวัน)

ปริมาณการใช้ความร้อนด้วยการเป่าหม้อน้ำคำนวณโดยใช้สูตร

คิวผลิตภัณฑ์ = จี ผลิตภัณฑ์ · ฉัน c.v· 10 -3 MW (Gcal / h)

ที่ไหน จี ผลิตภัณฑ์ = หมายเลข PD 10 2 กก. / ชม

พี = 0.5%

ฉัน c.v- เอนทาลปีของน้ำหม้อไอน้ำ

2.2.12 ... ขั้นตอนการทดสอบและการเลือกเครื่องมือวัดที่ใช้ในการทดสอบถูกกำหนดโดย "วิธีทดสอบสำหรับการติดตั้งหม้อไอน้ำ" (มอสโก: Energiya, 1970)

... การแก้ไขตัวบ่งชี้กฎระเบียบ

3.1 ... เพื่อที่จะนำพารามิเตอร์มาตรฐานหลักของการทำงานของหม้อไอน้ำไปสู่สภาวะที่เปลี่ยนแปลงของการทำงานภายในขีดจำกัดค่าเบี่ยงเบนที่อนุญาตของค่าพารามิเตอร์ การแก้ไขจะได้รับในรูปของกราฟและค่าดิจิทัล การแก้ไขเพื่อq 2 ในรูปแบบกราฟแสดงในรูปที่ , ... การแก้ไขอุณหภูมิก๊าซไอเสียแสดงในรูปที่ ... นอกเหนือจากข้างต้นแล้ว ยังมีการแก้ไขสำหรับการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิความร้อนของน้ำมันเชื้อเพลิงที่จ่ายให้กับหม้อไอน้ำ และสำหรับการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำป้อน

3.1.1 ... การแก้ไขการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่จ่ายให้กับหม้อไอน้ำคำนวณตามผลของการเปลี่ยนแปลง ถึง คิวบน q 2 โดยสูตร

คำอธิบายของวัตถุ.

ชื่อเต็ม:"หลักสูตรฝึกอบรมอัตโนมัติ" การทำงานของหม้อไอน้ำ TGM-96B เมื่อเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงและก๊าซธรรมชาติ "

สัญลักษณ์:

ปีที่ออก: 2007.

หลักสูตรการฝึกอบรมอัตโนมัติเกี่ยวกับการทำงานของหม้อไอน้ำ TGM-96B ได้รับการพัฒนาสำหรับการฝึกอบรมบุคลากรปฏิบัติการที่ให้บริการโรงงานหม้อไอน้ำประเภทนี้ และเป็นวิธีการฝึกอบรม การฝึกอบรมก่อนสอบ และการทดสอบบุคลากร CHP

AUK ได้รับการรวบรวมบนพื้นฐานของเอกสารเชิงบรรทัดฐานและทางเทคนิคที่ใช้ในการดำเนินการหม้อไอน้ำ TGM-96B ประกอบด้วยข้อความและสื่อกราฟิกสำหรับการเรียนรู้แบบโต้ตอบและการทดสอบของผู้เข้ารับการฝึกอบรม

AUK นี้อธิบายลักษณะการออกแบบและเทคโนโลยีของอุปกรณ์หลักและอุปกรณ์เสริมของหม้อไอน้ำ TGM-96B ได้แก่ ห้องเผาไหม้, ดรัม, ฮีทเตอร์พิเศษ, เพลาพาความร้อน, หน่วยพลังงาน, อุปกรณ์ร่าง, การควบคุมอุณหภูมิของไอน้ำและน้ำ ฯลฯ

การพิจารณาโหมดเริ่มต้น มาตรฐาน ฉุกเฉิน และหยุดการทำงานของโรงงานหม้อไอน้ำ ตลอดจนเกณฑ์หลักของความน่าเชื่อถือในระหว่างการให้ความร้อนและความเย็นของท่อส่งไอน้ำ หน้าจอ และองค์ประกอบอื่น ๆ ของหม้อไอน้ำ

พิจารณาระบบการควบคุมอัตโนมัติของหม้อไอน้ำ, ระบบป้องกัน, อินเตอร์ล็อคและสัญญาณเตือน

ได้กำหนดขั้นตอนการตรวจ ทดสอบ ซ่อมแซมอุปกรณ์ ข้อบังคับด้านความปลอดภัย และความปลอดภัยจากอัคคีภัยและการระเบิด

องค์ประกอบ AUC:

หลักสูตรฝึกอบรมอัตโนมัติ (AUK) เป็นเครื่องมือซอฟต์แวร์ที่ออกแบบมาสำหรับการฝึกอบรมเบื้องต้นและการตรวจสอบความรู้ของบุคลากรในโรงไฟฟ้าและเครือข่ายไฟฟ้าในภายหลัง ประการแรก สำหรับการฝึกอบรมเจ้าหน้าที่ปฏิบัติการและบำรุงรักษา

AUK อิงตามการผลิตในปัจจุบันและคำอธิบายงาน วัสดุด้านกฎระเบียบ ข้อมูลจากโรงงานผลิตอุปกรณ์

AUC รวมถึง:

• ส่วนของข้อมูลเชิงทฤษฎีทั่วไป
• ส่วนที่กล่าวถึงการออกแบบและกฎสำหรับการทำงานของอุปกรณ์เฉพาะประเภท
• ส่วนการทดสอบตนเองของนักเรียน
• บล็อกของผู้ตรวจสอบ

AUK นอกจากข้อความแล้ว ยังมีสื่อกราฟิกที่จำเป็น (ไดอะแกรม ภาพวาด ภาพถ่าย)

เนื้อหาข้อมูลของ AUC

เนื้อหาข้อความถูกรวบรวมตามคำแนะนำการใช้งานสำหรับชุดหม้อไอน้ำ TGM-96 คำแนะนำจากโรงงาน วัสดุด้านกฎระเบียบและทางเทคนิคอื่นๆ และรวมถึงส่วนต่อไปนี้:

1. คำอธิบายสั้น ๆ ของการออกแบบชุดหม้อไอน้ำ TGM-96
1.1. การตั้งค่าหลัก
1.2. เค้าโครงหน่วยหม้อไอน้ำ
1.3. ห้องเผาไหม้.
1.3.1. ข้อมูลทั่วไป
1.3.2. ตำแหน่งของพื้นผิวทำความร้อนในเรือนไฟ
1.4. อุปกรณ์เครื่องเขียน
1.4.1. ข้อมูลทั่วไป
1.4.2. ข้อมูลจำเพาะของหัวเตา
1.4.3. หัวฉีดน้ำมันหนัก
1.5. กลองและอุปกรณ์แยก
1.5.1. ข้อมูลทั่วไป
1.5.2. อุปกรณ์ภายในกลอง
1.6. ซุปเปอร์ฮีทเตอร์
1.6.1. ข้อมูลทั่วไป.
1.6.2. เครื่องทำความร้อนด้วยรังสี
1.6.3. ฮีทเตอร์ติดเพดาน
1.6.4. หน้าจอไอน้ำ superheater
1.6.5. ซุปเปอร์ฮีทเตอร์พาความร้อน
1.6.6. แผนภาพการเคลื่อนที่ของไอน้ำ
1.7. อุปกรณ์ควบคุมอุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง
1.7.1. หน่วยกลั่น
1.7.2. อุปกรณ์ฉีด.
1.7.3. แผนภาพการจ่ายน้ำคอนเดนเสทและป้อน
1.8. เครื่องประหยัดน้ำ
1.8.1. ข้อมูลทั่วไป
1.8.2. ระงับส่วนหนึ่งของเครื่องประหยัด
1.8.3. แผงประหยัดพลังงานแบบติดผนัง
1.8.4. เครื่องประหยัดการพาความร้อน
1.9. เครื่องทำความร้อนอากาศ
1.10. โครงหม้อน้ำ.
1.11. ซับในหม้อไอน้ำ
1.12. การทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อน
1.13. การติดตั้งแบบร่าง
2. แยกจากการคำนวณความร้อน
2.1. ลักษณะสำคัญของหม้อไอน้ำ
2.2. อัตราส่วนอากาศส่วนเกิน
2.3. สมดุลความร้อนและลักษณะของเรือนไฟ
2.4. อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์เผาไหม้
2.5. อุณหภูมิไอน้ำ
2.6. อุณหภูมิของน้ำ
2.7. อุณหภูมิของอากาศ
2.8. อัตราการไหลของคอนเดนเสทสำหรับการฉีด
2.9. ความต้านทานของหม้อไอน้ำ
3. การเตรียมหม้อไอน้ำสำหรับการเริ่มทำงานจากสภาวะเย็น
3.1. การตรวจสอบและทดสอบอุปกรณ์
3.2. การเตรียมวงจรจุดระเบิด
3.2.1. การประกอบวงจรสำหรับการอุ่นเครื่องหน่วยกำลังและการฉีดที่ลดลง
3.2.2. การประกอบวงจรสำหรับสายไอน้ำและเครื่องทำความร้อนพิเศษ
3.2.3. การประกอบท่อแก๊ส-อากาศ
3.2.4. การเตรียมท่อส่งก๊าซหม้อไอน้ำ
3.2.5. การประกอบท่อน้ำมันเชื้อเพลิงภายในหม้อไอน้ำ
3.3. เติมหม้อไอน้ำด้วยน้ำ
3.3.1. บทบัญญัติทั่วไป
3.3.2. การดำเนินงานก่อนการกรอก
3.3.3. การดำเนินการหลังการกรอก
4. การเปิดหม้อไอน้ำ
4.1. ส่วนร่วม.
4.2. การเผาไหม้ก๊าซจากสภาวะเย็น
4.2.1. การระบายอากาศของเตา
4.2.2. เติมท่อส่งก๊าซด้วยก๊าซ
4.2.3. ตรวจสอบท่อส่งก๊าซและอุปกรณ์ภายในหม้อต้มน้ำเพื่อความแน่นหนา
4.2.4. การเผาไหม้ของเตาแรก
4.2.5. การจุดไฟของเตาที่สองและที่ตามมา
4.2.6. การล้างคอลัมน์บ่งชี้น้ำ
4.2.7. กำหนดการเผาหม้อไอน้ำ
4.2.8. เป่าจุดด้านล่างของหน้าจอ
4.2.9. สภาพอุณหภูมิของฮีทเตอร์แบบกระจายความร้อนระหว่างการเผาไหม้
4.2.10. ช่วงอุณหภูมิของเครื่องประหยัดน้ำในระหว่างการจุดไฟ
4.2.11. เชื่อมต่อหม้อไอน้ำกับหลัก
4.2.12. ยกภาระให้อยู่ในระดับที่กำหนด
4.3. หม้อต้มไฟขึ้นจากสถานะร้อน
4.4. หม้อไอน้ำเริ่มทำงานโดยใช้วงจรหมุนเวียนน้ำของหม้อไอน้ำ
5. การบำรุงรักษาหม้อไอน้ำและอุปกรณ์ระหว่างการใช้งาน
5.1. บทบัญญัติทั่วไป
5.1.1. งานหลักของเจ้าหน้าที่ปฏิบัติการ
5.1.2. ระเบียบการผลิตไอน้ำของหม้อไอน้ำ
5.2. การบำรุงรักษาหม้อไอน้ำทำงาน
5.2.1. การสังเกตระหว่างการทำงานของหม้อไอน้ำ
5.2.2. แหล่งจ่ายไฟของหม้อไอน้ำ
5.2.3. การควบคุมอุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง
5.2.4. ควบคุมโหมดการเผาไหม้
5.2.5. การล้างหม้อน้ำ
5.2.6. การทำงานของหม้อไอน้ำกับน้ำมันเชื้อเพลิง
6. การเปลี่ยนจากเชื้อเพลิงชนิดหนึ่งเป็นเชื้อเพลิงชนิดอื่น
6.1. เปลี่ยนจากก๊าซธรรมชาติเป็นน้ำมันเชื้อเพลิง
6.1.1. การเปลี่ยนหัวเผาจากการเผาไหม้ก๊าซเป็นน้ำมันเชื้อเพลิงจากชุดควบคุมหลัก
6.1.2. การเปลี่ยนหัวเผาจากการเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงไปเป็นก๊าซธรรมชาติ
6.2. เปลี่ยนจากน้ำมันเตาเป็นก๊าซธรรมชาติ
6.2.1. การถ่ายโอนแผ่นทำความร้อนจากการเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงไปเป็นก๊าซธรรมชาติจากชุดควบคุมหลัก
6.2.2. การเปลี่ยนหัวเผาจากการเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงไปเป็นก๊าซธรรมชาติ
6.3. การยิงร่วมของก๊าซธรรมชาติและน้ำมันเชื้อเพลิง
7. การหยุดหม้อไอน้ำ
7.1. บทบัญญัติทั่วไป
7.2. ปิดหม้อน้ำเพื่อสำรอง
7.2.1. การดำเนินการของบุคลากรระหว่างการปิดระบบ
7.2.2. การทดสอบวาล์วนิรภัย
7.2.3. การดำเนินการของบุคลากรหลังการปิดระบบ
7.3. การปิดหม้อไอน้ำด้วยการทำให้เย็นลง
7.4. หยุดฉุกเฉินของหม้อไอน้ำ
7.4.1. กรณีการปิดฉุกเฉินของหม้อไอน้ำโดยการดำเนินการป้องกันหรือบุคลากร
7.4.2. การปิดฉุกเฉินของหม้อไอน้ำตามคำสั่งของหัวหน้าวิศวกร
7.4.3. การปิดหม้อไอน้ำระยะไกล
8. สถานการณ์ฉุกเฉินและขั้นตอนการกำจัด
8.1. บทบัญญัติทั่วไป
8.1.1. ส่วนร่วม.
8.1.2. ความรับผิดชอบของบุคลากรในการปฏิบัติหน้าที่ในกรณีเกิดอุบัติเหตุ
8.1.3. การกระทำของบุคลากรในระหว่างที่เกิดอุบัติเหตุ
8.2. โหลดไหล.
8.3. การปลดโหลดของสถานีโดยสูญเสียความต้องการเสริม
8.4. ลดระดับน้ำ.
8.4.1. สัญญาณของการลดระดับและการดำเนินการของบุคลากร
8.4.2. การดำเนินการของบุคลากรหลังการกำจัดอุบัติเหตุ
8.5. ระดับน้ำสูงขึ้น
8.5.1. สัญญาณบุคลากรและการกระทำ
8.5.2. การดำเนินการของบุคลากรในกรณีที่การป้องกันล้มเหลว
8.6. ความล้มเหลวของอุปกรณ์บ่งชี้น้ำทั้งหมด
8.7. การแตกของท่อป้องกัน
8.8. การแตกของท่อฮีทเตอร์ฮีทเตอร์
8.9. ท่อประหยัดน้ำแตก.
8.10. การตรวจจับรอยร้าวในท่อและอุปกรณ์ไอน้ำของหม้อไอน้ำ
8.11. เพิ่มแรงดันในดรัมมากกว่า 170 atm และความล้มเหลวของวาล์วนิรภัย
8.12. แก๊สดับ.
8.13. ลดแรงดันน้ำมันเชื้อเพลิงที่ด้านล่างของวาล์วควบคุม
8.14. การดับเครื่องดูดควันทั้งสองเครื่อง
8.15. ปิดพัดลมทั้งสองข้าง
8.16. ปิดการใช้งาน RVP ทั้งหมด
8.17. การติดไฟของตะกอนในเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ
8.18. การระเบิดในเตาเผาหรือท่อก๊าซหม้อไอน้ำ
8.19. การแตกของคบเพลิง, โหมดการเผาไหม้ที่ไม่เสถียร, การเต้นเป็นจังหวะในเตาเผา
8.20. การฉีดน้ำเข้าไปในซุปเปอร์ฮีทเตอร์
8.21. การแตกของท่อส่งน้ำมันเชื้อเพลิงหลัก
8.22. การแตกหรือไฟไหม้บนท่อน้ำมันเชื้อเพลิงภายในหม้อไอน้ำ
8.23. การแตกหรือไฟไหม้บนท่อส่งก๊าซหลัก
8.24. แตกหรือไฟไหม้บนท่อส่งก๊าซภายในหม้อไอน้ำ
8.25. อุณหภูมิภายนอกลดลงต่ำกว่าค่าที่คำนวณได้
9. ระบบอัตโนมัติของหม้อไอน้ำ
9.1. บทบัญญัติทั่วไป
9.2. ตัวควบคุมระดับ
9.3. ตัวควบคุมการเผาไหม้
9.4. เครื่องควบคุมอุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง
9.5. ตัวควบคุมการเป่าลมอย่างต่อเนื่อง
9.6. ตัวควบคุมฟอสเฟตน้ำ
10. การป้องกันความร้อนของหม้อไอน้ำ
10.1. บทบัญญัติทั่วไป
10.2. การป้องกันน้ำล้นของหม้อไอน้ำ
10.3. ไม่มีการป้องกันระดับ
10.4. การป้องกันเมื่อปิดเครื่องดูดควันหรือพัดลมเป่า
10.5. คุ้มครองกรณีปิด RVP ทั้งหมด
10.6. หยุดฉุกเฉินของหม้อไอน้ำโดยใช้ปุ่ม
10.7. การป้องกันแรงดันน้ำมันเชื้อเพลิงตก
10.8. การป้องกันแรงดันแก๊สเพิ่มขึ้น
10.9. การทำงานของสวิตช์เชื้อเพลิง
10.10. ป้องกันไฟดับในเรือนไฟ
10.11. การป้องกันการเพิ่มอุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งหลังหม้อไอน้ำ
11. การตั้งค่าสำหรับการป้องกันและการส่งสัญญาณทางเทคโนโลยี
11.1. ประมวลผลการตั้งค่าการเตือน
11.2. การตั้งค่าการป้องกันกระบวนการ
12. อุปกรณ์ป้องกันแรงกระตุ้นของหม้อไอน้ำ
12.1. บทบัญญัติทั่วไป
12.2. การทำงานของไอพียู
13. มาตรการด้านความปลอดภัยและป้องกันอัคคีภัย
13.1. ส่วนร่วม.
13.2. กฎความปลอดภัย.
13.3. มาตรการความปลอดภัยเมื่อนำหม้อน้ำออกไปซ่อมแซม
13.4. ข้อกำหนดด้านความปลอดภัยและความปลอดภัยจากอัคคีภัย
13.4.1. ข้อมูลทั่วไป
13.4.2. ข้อกำหนดด้านความปลอดภัย
13.4.3. ข้อกำหนดด้านความปลอดภัยสำหรับการทำงานของหม้อไอน้ำสำหรับสารทดแทนน้ำมันเชื้อเพลิง
13.4.4. ข้อกำหนดด้านความปลอดภัยจากอัคคีภัย

14. เนื้อหากราฟิกใน AUC นี้ประกอบด้วย 17 ตัวเลขและไดอะแกรม:
14.1. เค้าโครงหม้อไอน้ำ TGM-96B.
14.2. ใต้ห้องเผาไหม้.
14.3. ชุดต่อท่อสกรีน
14.4. เค้าโครงเครื่องเขียน
14.5. อุปกรณ์เครื่องเขียน
14.6. อุปกรณ์ภายในกลอง
14.7. หน่วยกลั่น
14.8. ไดอะแกรมของหน่วยจ่ายไฟที่ลดลงและการฉีดหม้อไอน้ำ
14.9. ดีซุปเปอร์ฮีทเตอร์
14.10. การประกอบวงจรเพื่ออุ่นเครื่องหน่วยจ่ายไฟที่ลดลง
14.11. แผนภาพการเผาหม้อไอน้ำ (เส้นทางไอน้ำ)
14.12. แผนผังท่อก๊าซและอากาศของหม้อไอน้ำ
14.13. แผนภาพของท่อส่งก๊าซภายในหม้อไอน้ำ
14.14. แผนผังท่อน้ำมันเชื้อเพลิงภายในหม้อไอน้ำ
14.15. การระบายอากาศของเตา
14.16. เติมท่อส่งก๊าซด้วยก๊าซ
14.17. ตรวจสอบความแน่นของท่อส่งก๊าซ

การตรวจสอบความรู้

หลังจากศึกษาเนื้อหาและภาพกราฟิกแล้ว นักเรียนสามารถเริ่มโปรแกรมตรวจสอบความรู้ด้วยตนเองได้ โปรแกรมนี้เป็นการทดสอบที่ตรวจสอบระดับการดูดซึมของเนื้อหาในการสอน ในกรณีที่คำตอบผิดพลาด โอเปอเรเตอร์จะแสดงข้อความแสดงข้อผิดพลาดและใบเสนอราคาจากข้อความคำสั่งที่มีคำตอบที่ถูกต้อง จำนวนคำถามทั้งหมดสำหรับหลักสูตรนี้คือ 396

การสอบ

หลังจากจบหลักสูตรฝึกอบรมและควบคุมความรู้ด้วยตนเองแล้ว นักเรียนจะทำแบบทดสอบสอบ ประกอบด้วยคำถาม 10 ข้อ สุ่มเลือกโดยอัตโนมัติจากคำถามที่ให้ไว้สำหรับการตรวจสอบตนเอง ระหว่างการสอบ ขอให้ผู้สอบตอบคำถามเหล่านี้โดยไม่ถามและไม่มีโอกาสอ้างถึงหนังสือเรียน ไม่มีข้อความแสดงข้อผิดพลาดปรากฏขึ้นจนกว่าจะสิ้นสุดการทดสอบ หลังจากสิ้นสุดการสอบ นักเรียนจะได้รับโปรโตคอลซึ่งกำหนดคำถามที่เสนอ ตัวเลือกคำตอบที่ผู้สอบเลือก และความคิดเห็นเกี่ยวกับคำตอบที่ผิดพลาด การสอบจะให้คะแนนโดยอัตโนมัติ รายงานการทดสอบจะถูกบันทึกไว้ในฮาร์ดดิสก์ของคอมพิวเตอร์ เป็นไปได้ที่จะพิมพ์บนเครื่องพิมพ์

อิทธิพลของปริมาณไอน้ำของคุณสมบัติการแผ่รังสีของคบเพลิงในห้องไฟของหม้อไอน้ำ

มิคาอิล ไทมารอฟ

ดร. วิทย์ tech. ศาสตราจารย์แห่งมหาวิทยาลัยพลังแห่งรัฐคาซาน

Rais sungatullin

อาจารย์ระดับสูงของมหาวิทยาลัยพลังแห่งรัฐคาซาน

รัสเซีย, สาธารณรัฐตาตาร์สถาน, คาซาน

คำอธิบายประกอบ

เอกสารนี้พิจารณาฟลักซ์ความร้อนจากเปลวไฟเมื่อเผาก๊าซธรรมชาติในหม้อไอน้ำ TGM-84A (สถานีที่ 4) ที่ Nizhnekamsk CHPP-1 (NkTEC-1) สำหรับสภาพการทำงานต่างๆ เพื่อกำหนดเงื่อนไขภายใต้การบุของ หน้าจอด้านหลังมีความไวต่อการทำลายล้างน้อยที่สุด

นามธรรม

ในการดำเนินการนี้ การไหลของความร้อนจากคบเพลิงในกรณีของการเผาไหม้ของก๊าซธรรมชาติในหม้อไอน้ำ TGM-84A (สถานีหมายเลข 4) ของ Nizhnekamsk TETc-1 (NkTETs-1) สำหรับเงื่อนไขระบอบการปกครองที่แตกต่างกันเพื่อจุดประสงค์ในการกำหนดเงื่อนไขภายใต้ โดยพิจารณาว่าซองอิฐของหน้าจอด้านหลังมีความเสียหายจากความร้อนน้อยที่สุด

คำสำคัญ:หม้อไอน้ำ ฟลักซ์ความร้อน พารามิเตอร์การหมุนวนของอากาศ

คำสำคัญ:หม้อไอน้ำ ฟลักซ์ความร้อน พารามิเตอร์การบิดของอากาศ

บทนำ.

Boiler TGM-84A หม้อต้มน้ำมันก๊าซที่แพร่หลายมีขนาดค่อนข้างเล็ก ห้องเผาไหม้แบ่งเป็นฉากกั้นสองดวง ส่วนล่างของตะแกรงด้านข้างแต่ละด้านจะผ่านเข้าไปในตะแกรงเตาที่มีความลาดเอียงเล็กน้อย ซึ่งตัวสะสมด้านล่างจะติดกับตัวสะสมของตะแกรงกรองแสงแบบดับเบิ้ลลูเมน และเคลื่อนที่เข้าหากันในระหว่างการเปลี่ยนรูปเนื่องจากความร้อนระหว่างจุดไฟและหยุดหม้อไอน้ำ ท่อเตาเอียงได้รับการปกป้องจากการแผ่รังสีเปลวไฟโดยชั้นของอิฐทนไฟและมวลโครไมต์ การมีหน้าจอสองสีช่วยระบายความร้อนอย่างเข้มข้นของก๊าซไอเสีย

ในส่วนบนของเรือนไฟ ท่อของตะแกรงด้านหลังจะงออยู่ภายในห้องเผาไหม้ ทำให้เกิดธรณีประตูที่มีระยะยื่น 1,400 มม. เพื่อให้แน่ใจว่าหน้าจอได้รับการล้างและป้องกันจากการแผ่รังสีโดยตรงของไฟฉาย ท่อสิบท่อของแต่ละแผงเป็นท่อตรง ไม่มีส่วนยื่นเข้าไปในเรือนไฟและรับน้ำหนัก เหนือธรณีประตูคือฉากกั้น ซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของฮีทเตอร์พิเศษ และได้รับการออกแบบมาเพื่อทำให้ผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้เย็นลงและทำให้ไอน้ำร้อนมากเกินไป การปรากฏตัวของหน้าจอสองแสงตามที่นักออกแบบคิดขึ้นควรให้การระบายความร้อนอย่างเข้มข้นมากขึ้นของก๊าซไอเสียมากกว่าในหม้อต้มน้ำมันก๊าซ TGM-96B ซึ่งมีประสิทธิภาพใกล้เคียงกัน อย่างไรก็ตามพื้นที่ของพื้นผิวทำความร้อนหน้าจอมีระยะขอบที่สำคัญซึ่งสูงกว่าที่จำเป็นสำหรับการทำงานปกติของหม้อไอน้ำ

โมเดลพื้นฐาน TGM-84 ถูกสร้างขึ้นใหม่ซ้ำแล้วซ้ำเล่า ซึ่งตามที่ระบุไว้ข้างต้น โมเดล TGM-84A (พร้อมหัวเผา 4 หัว) ปรากฏขึ้น และจากนั้น TGM-84B (6 หัวเตา). หม้อไอน้ำของการดัดแปลงครั้งแรก TGM-84 ได้รับการติดตั้งหัวเผาน้ำมันแก๊ส 18 หัววางในสามแถวที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้ ปัจจุบันมีการติดตั้งหัวเผาความจุสูงกว่าสี่หรือหกตัว

ห้องเผาไหม้ของหม้อไอน้ำ TGM-84A มีหัวเตาน้ำมันและก๊าซสี่หัว KhF-TsKB-VTI-TKZ ที่มีความจุหน่วย 79 MW ติดตั้งในสองชั้นติดต่อกันโดยมียอดที่ผนังด้านหน้า หัวเตาสำหรับชั้นล่าง (2 ชิ้น) อยู่ที่ 7200 มม. สำหรับชั้นบน (2 ชิ้น) - ที่ 10200 มม. หัวเตาได้รับการออกแบบสำหรับการเผาไหม้ก๊าซและน้ำมันเชื้อเพลิงแบบแยกส่วน ความจุของหัวเตาแก๊สอยู่ที่ 5200 นาโนเมตร 3 / ชม. หม้อไอน้ำเริ่มทำงานด้วยหัวฉีดไอน้ำกล เพื่อควบคุมอุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่ง มีการติดตั้งการฉีดคอนเดนเสท 3 ขั้นตอน

หัวเผา KhF-TsKB-VTI-TKZ เป็นกระแสน้ำวนสองกระแสสำหรับอากาศร้อนและประกอบด้วยตัวเครื่อง 2 ส่วนของเครื่องหมุนวนแนวแกน (ส่วนกลาง) และส่วนที่ 1 ของหัวหมุนอากาศสัมผัส (อุปกรณ์ต่อพ่วง) ซึ่งเป็นท่อติดตั้งส่วนกลางสำหรับ หัวฉีดน้ำมันเชื้อเพลิงและเครื่องจุดไฟ, ท่อจ่ายแก๊ส ... ลักษณะทางเทคนิคที่คำนวณได้ (การออกแบบ) หลักของเตา KhF-TsKB-VTI-TKZ แสดงไว้ในตาราง หนึ่ง.

ตารางที่ 1.

ลักษณะทางเทคนิคการคำนวณ (การออกแบบ) หลักหัวเตา HF-TsKB-VTI-TKZ:

แรงดันแก๊ส kPa
ปริมาณการใช้ก๊าซต่อหัวเผา nm 3 / h
พลังงานความร้อนของหัวเตา MW
ความต้านทานของเส้นทางก๊าซที่โหลดพิกัด มิลลิเมตรของน้ำ ศิลปะ.
ความต้านทานของท่ออากาศที่โหลดที่กำหนด มิลลิเมตรของน้ำ ศิลปะ.
ขนาดโดยรวม mm	3452x3770x3080
ส่วนทางออกทั้งหมดของช่องลมร้อน m 2
ส่วนทางออกทั้งหมดของท่อก๊าซ ม. 2

ลักษณะของทิศทางการหมุนของอากาศในหัวเผา KhF-TsKB-VTI-TKZ แสดงในรูปที่ 1. โครงร่างของกลไกการบิดแสดงในรูปที่ 2. เลย์เอาต์ของท่อจ่ายก๊าซในหัวเผาแสดงในรูปที่ 3.

รูปที่ 1 รูปแบบการนับหัวเผาการไหลของอากาศในหัวเผาและตำแหน่งของหัวเผา KhF-TsKB-VTI-TKZ ที่ผนังด้านหน้าของเตาเผาของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4,5 NkTETs-1

รูปที่ 2 ไดอะแกรมของกลไกการหมุนของอากาศในหัวเผา KhF-TsKB-VTI-TKZ ของหม้อไอน้ำ TGM-84A NkTETs-1

ท่อลมร้อนในหัวเตาแบ่งออกเป็นสองสาย มีการติดตั้งเครื่องหมุนวนตามแนวแกนในช่องภายใน และติดตั้งเครื่องหมุนวนในแนวแกนแบบปรับได้ในช่องสัญญาณเส้นสัมผัสรอบข้าง

รูปที่ 3 เค้าโครงของท่อจ่ายก๊าซ ในเตาเผา KhF-TsLB-VTI-TKZ ของหม้อไอน้ำ TGM-84A NkTETs-1

ในระหว่างการทดลอง ก๊าซ Urengoy ที่มีความร้อนจากการเผาไหม้ 8015 kcal / m 3 ถูกเผา เทคนิคการวิจัยเชิงทดลองนี้ใช้วิธีการแบบไม่สัมผัสเพื่อวัดฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมาจากไฟฉาย ในการทดลอง ขนาดของกระแสความร้อนที่ตกกระทบจากคบเพลิงเข้าสู่หน้าจอ qแพดถูกวัดโดยเรดิโอมิเตอร์ที่สอบเทียบภายใต้สภาวะของห้องปฏิบัติการ

การวัดผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ไม่เรืองแสงในเตาเผาหม้อไอน้ำดำเนินการในลักษณะที่ไม่สัมผัสโดยใช้เครื่องวัดรังสีชนิด RAPIR ซึ่งแสดงอุณหภูมิการแผ่รังสี ข้อผิดพลาดในการวัดอุณหภูมิที่แท้จริงของผลิตภัณฑ์ที่ไม่เรืองแสงที่ทางออกจากเตาเผาที่ 1100 ° C โดยวิธีการฉายรังสีเพื่อสอบเทียบ PK-15 ด้วยวัสดุเลนส์ควอตซ์อยู่ที่ประมาณ ± 1.36%

ในรูปแบบทั่วไป นิพจน์สำหรับค่าท้องถิ่นของความร้อนที่ตกกระทบจากไฟฉายลงสู่หน้าจอ qแผ่นสามารถนำเสนอเป็นฟังก์ชันของอุณหภูมิเปลวไฟจริง ตู่ f ในห้องเผาไหม้และระดับความมืดของคบเพลิง α f ตามกฎของ Stefan-Boltzmann:

qเบาะ = 5.67 ´ 10 -8 α f ตู่ฉ 4, W / m 2,

ที่ไหน: ตู่ f คืออุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในคบเพลิง K. ระดับความสว่างของความมืดของคบเพลิง α λ f = 0.8 ถูกนำมาตามคำแนะนำ

กราฟของการพึ่งพาผลกระทบของภาระไอน้ำต่อคุณสมบัติการแผ่รังสีของเปลวไฟแสดงไว้ในรูปที่ 4. ทำการวัดที่ความสูง 5.5 ม. ผ่านช่องหมายเลข 1 และหมายเลข 2 ของตะแกรงด้านซ้าย จากกราฟจะเห็นได้จากการเพิ่มขึ้นของภาระไอน้ำของหม้อไอน้ำ ค่าฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมาจากเปลวไฟในบริเวณหน้าจอด้านหลังเพิ่มขึ้นอย่างมาก เมื่อวัดผ่านช่องระบายอากาศที่อยู่ใกล้กับผนังด้านหน้า จะพบว่าค่าที่ตกจากคบเพลิงไปที่หน้าจอการไหลของความร้อนที่เพิ่มขึ้นนั้นยังเพิ่มขึ้นอีกด้วย อย่างไรก็ตาม เมื่อเปรียบเทียบกับฟลักซ์ความร้อนใกล้หน้าจอด้านหลัง ค่าสัมบูรณ์ของฟลักซ์ความร้อนในพื้นที่หน้าจอด้านหน้าสำหรับการโหลดจำนวนมากจะต่ำกว่าโดยเฉลี่ย 2 ... 2.5 เท่า

รูปที่ 4 การกระจายของฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมา q เบาะ ตามความลึกของเตาหลอมขึ้นอยู่กับความจุไอน้ำ D ตามการวัดผ่านช่อง 1, 2 จากชั้นที่ 1 ที่ระดับความสูง 5.5 ม. ตามผนังด้านซ้ายของเตาเผาสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 NkTETs-1 พร้อมการหมุนของอากาศสูงสุดในตำแหน่งใบมีดในเตา Z (ระยะห่างระหว่างช่อง 1 และ 2 คือ 6.0 ม. ที่ความลึกรวมของเตาหลอม 7.4 ม.):

ในรูป 5 แสดงกราฟการกระจายของฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมา qp ตามความลึกของเตาหลอม ขึ้นอยู่กับการผลิตไอน้ำ D c ตามการวัดผ่านช่องระบายอากาศหมายเลข 6 และหมายเลข 7 ของชั้นที่ 2 ที่ระดับความสูง 9.9 ม. ผนังด้านซ้ายของเตาเผาสำหรับหม้อต้ม TGM-84A หมายเลข 4 ของ NKTEC ที่การหมุนของอากาศสูงสุดในตำแหน่งใบมีดในหัวเผา 3 เมื่อเปรียบเทียบกับฟลักซ์ความร้อนที่เกิดขึ้นซึ่งวัดผ่านช่องหมายเลข 1 และหมายเลข 2 ของ ชั้นแรก

รูปที่ 5. การกระจายของฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมา q เบาะ ตามความลึกของเตาหลอม ขึ้นอยู่กับความจุไอน้ำ D ตามการวัดผ่านช่องระบายอากาศหมายเลข 6 และหมายเลข 7 ของชั้นที่ 2 ที่ระดับความสูง 9.9 ม. ตามผนังด้านซ้ายของเตาเผาสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 ของ NKTETs ที่มีการบิดของอากาศสูงสุดในตำแหน่งของใบมีดในเตาเผา З เมื่อเปรียบเทียบกับฟลักซ์ความร้อนที่เกิดขึ้นซึ่งวัดผ่านช่องหมายเลข 1 และหมายเลข 2 ของชั้นแรก (ระยะห่างระหว่างช่องที่ 6 และ 7 เท่ากับ 5.5 ม. โดยมีความลึกรวมของเตาเผา 7.4 ม.):

การกำหนดตำแหน่งของเครื่องหมุนเวียนอากาศในหัวเผาที่ใช้ในงานนี้:

Z - บิดสูงสุด, O - ไม่มีการบิด, อากาศไปโดยไม่มีการบิด

ดัชนี c - การบิดตรงกลาง, ดัชนี n - การบิดตัวหลักต่อพ่วง

การไม่มีดัชนีหมายถึงตำแหน่งเดียวกันของใบมีดสำหรับการบิดตรงกลางและรอบนอก (หรือบิดทั้งสองตัวในตำแหน่ง O หรือบิดทั้งคู่ในตำแหน่ง Z)

จากรูป 5 จะเห็นได้ว่าค่าฟลักซ์ความร้อนสูงสุดจากไฟฉายไปยังพื้นผิวการทำความร้อนของหน้าจอนั้นเกิดขึ้นตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 6 ของชั้นที่สองใกล้กับผนังด้านหลังของเตาที่ระดับความสูง 9.9 ม. ที่ระดับความสูง 9.9 ม. ตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 6 ของฟลักซ์ความร้อนจากเปลวไฟเกิดขึ้นที่อัตรา 2 kW / m2 สำหรับทุก ๆ 10 t / h เพิ่มขึ้นของปริมาณไอน้ำในขณะที่สำหรับเตาหมายเลข 1 ของชั้นแรกที่ระดับความสูง 5.5 ม. การไหลของความร้อนที่เพิ่มขึ้นจากเปลวไฟไปยังหน้าจอด้านหลังเกิดขึ้นที่อัตรา 8 kW / m 2 สำหรับทุก ๆ 10 t / h ที่เพิ่มขึ้นของปริมาณไอน้ำ

การไหลของความร้อนที่ตกลงมาจากเปลวไฟไปยังหน้าจอด้านหลังตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 1 ที่ระดับความสูง 5.5 ม. ของชั้นแรกพร้อมการเพิ่มภาระของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 ของ NKTET สำหรับสภาวะการหมุนวนของอากาศสูงสุดในหัวเผาจะเกิดขึ้นเร็วกว่าการเพิ่มขึ้นของฟลักซ์ความร้อนบริเวณขอบจอด้านหลัง 4 เท่า ที่ระยะประมาณ 9.9 ม.

ความหนาแน่นสูงสุดของการแผ่รังสีความร้อนจากเปลวไฟไปยังหน้าจอด้านหลังที่วัดผ่านช่องหมายเลข 6 ที่ระดับความสูง 9.9 ม. แม้จะมีความจุไอน้ำสูงสุดของหม้อต้ม TGM-84A หมายเลข 4 NKTETs-1 420 t / h สำหรับเงื่อนไข ของการหมุนวนของอากาศสูงสุดในหัวเผา (ตำแหน่งของใบมีดบิด Z ) สูงขึ้นโดยเฉลี่ย 23% เมื่อเทียบกับค่าความหนาแน่นของรังสีจากไฟฉายที่หน้าจอด้านหลังที่ระดับ 5.5 ม. ตามที่วัดผ่านช่องหมายเลข 1 .

ฟลักซ์ความร้อนที่ได้จากการวัดที่ระดับความสูง 9.9 ม. ผ่านช่องหมายเลข 7 ของชั้นที่สอง (ใกล้กับหน้าจอมากที่สุด) โดยเพิ่มภาระไอน้ำของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 ของ NKTEC จาก 230 t / h ถึง 420 t / h สำหรับการหมุนของอากาศสูงสุดในหัวเผา (ตำแหน่งของใบมีดบิด Z) ทุก ๆ 10 t / h เพิ่มขึ้น 2 kW / m 2 นั่นคือในกรณีข้างต้นตาม วัดได้ทางช่อง 6 ชิดขอบจอด้านหลังสุด ประมาณ 9.9 ม.

การเพิ่มขึ้นของค่าความร้อนที่ตกลงมาซึ่งวัดได้จากช่องหมายเลข 7 ของชั้นสองที่ระดับความสูง 9.9 ม. เกิดขึ้นพร้อมกับการเพิ่มภาระไอน้ำของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 ของ NKTET จาก 230 t / h ถึง 420 t / h ทุก ๆ 10 t / h ที่ความเร็ว 4 , 7 kW / m 2 นั่นคือช้ากว่า 2.35 เท่าเมื่อเทียบกับการเติบโตของฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมาจากไฟฉายตามการวัดผ่านฟัก ไม่ใช่ . 2 ที่ระดับความสูง 5.5 ม.

การวัดฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมาจากเปลวไฟผ่านช่องหมายเลข 7 ที่ระดับความสูง 9.9 ม. ที่ปริมาณไอน้ำของหม้อไอน้ำ 420 ตันต่อชั่วโมง เกือบจะตรงกับค่าที่ได้จากการวัดผ่านช่องหมายเลข 2 ที่ระดับความสูง 5.5 ม. สำหรับเงื่อนไขการหมุนของอากาศสูงสุดในหัวเผา (ตำแหน่งของใบมีดบิด Z) ของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4, NKTETs

บทสรุป

(1) ผลกระทบต่อขนาดของความร้อนจากการเปลี่ยนแปลงของกระแสลมในแนวแกน (ส่วนกลาง) ในหัวเผา เมื่อเปรียบเทียบกับการเปลี่ยนแปลงของการหมุนวนของอากาศในเตาเผา มีขนาดเล็กและสังเกตได้ชัดเจนกว่าที่ ความสูง 5.5 เมตร ตามมาตรา 2

2. กระแสที่วัดได้มากที่สุดเกิดขึ้นเมื่อไม่มีการหมุนวนของอากาศในแนวสัมผัส (อุปกรณ์ต่อพ่วง) ในหัวเผา และมีค่าเท่ากับ 362.7 kW / m 2 เมื่อวัดผ่านช่องหมายเลข 6 ที่ระดับความสูง 9.9 ม. ที่โหลด 400 t / h . ค่าของฟลักซ์ความร้อนจากเปลวไฟในช่วง 360 ... 400 kW / m 2 เป็นอันตรายเมื่อเตาเผาทำงานโดยใช้โหมดไฟฉายโดยตรงที่ขว้างลงบนผนังเตาจากด้านการเผาไหม้เนื่องจากการทำลายทีละน้อยของ เยื่อบุภายใน

บรรณานุกรม:

1. กองทหารรักษาการณ์ T.R. การแผ่รังสีไพโรเมทรี - M.: Mir, 2507, 248 น.
2. Gordov A.N. พื้นฐานของ pyrometry - ม.: โลหะวิทยา, 1964, 471 หน้า
3. Taymarov M.A. การประชุมเชิงปฏิบัติการในห้องปฏิบัติการในหลักสูตร "โรงงานหม้อไอน้ำและเครื่องกำเนิดไอน้ำ" ตำราคาซาน KSPEU 2002, 144 หน้า
4. Taymarov M.A. ศึกษาประสิทธิภาพของสิ่งอำนวยความสะดวกด้านพลังงาน - คาซาน: คาซาน. สถานะ พลังงาน un-t, 2011.110 น.
5. Taymarov M.A. การฝึกปฏิบัติที่ TPP - คาซาน: คาซาน. สถานะ พลังงาน un-t, 2546., 90 น.
6. เครื่องรับรังสีความร้อน การดำเนินการของการประชุม All-Union Symposium ครั้งที่ 1 เคียฟ, Naukova Dumka, 1967.310 น.
7. Shubin E.P. , Livin B.I. การออกแบบโรงบำบัดความร้อนสำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อนและโรงต้มน้ำ - M.: Energiya, 1980, 494 p.
8. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: การสังเคราะห์แรงดันสูงและความสัมพันธ์ของคุณสมบัติ / T.A. บิเธอร์, อาร์.ไอ. บูชาร์ด, W.H. คลาวด์และอื่น ๆ // อินท. เคมี. - 2511 - V. 7 - หน้า 2208–2220

ชุดหม้อไอน้ำ TGM-84 ได้รับการออกแบบตามรูปแบบรูปตัว U และประกอบด้วยห้องเผาไหม้ซึ่งเป็นท่อก๊าซจากน้อยไปมาก และเพลาพาความร้อนลง แบ่งออกเป็นท่อแก๊ส 2 ท่อ แทบไม่มีปล่องควันในแนวนอนระหว่างเรือนไฟและเพลาพาความร้อน ในส่วนบนของเรือนไฟและในห้องถอยกลับ มีฮีทเตอร์แบบสกรีน ในเพลาพาความร้อนที่แบ่งออกเป็น 2 ท่อแก๊ส ฮีทเตอร์แบบฮีทเตอร์แนวนอนและตัวประหยัดน้ำจะถูกจัดวางเป็นชุด (ตามการไหลของแก๊ส) ด้านหลังเครื่องประหยัดน้ำมีห้องหมุนพร้อมถังเถ้า

เครื่องทำความร้อนแบบสร้างอากาศหมุนเวียนสองเครื่องที่เชื่อมต่อแบบขนานได้รับการติดตั้งไว้ด้านหลังเพลาพาความร้อน

ห้องเผาไหม้มีรูปร่างเป็นแท่งปริซึมปกติโดยมีขนาดระหว่างแกนท่อ 6016 * 14080 มม. และแบ่งด้วยตะแกรงน้ำสองไฟออกเป็นสองเตาครึ่งเตา ผนังด้านข้างและด้านหลังของห้องเผาไหม้ถูกป้องกันโดยท่อระเหยที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 60 * 6 มม. (เหล็ก -20) ที่มีระยะห่าง 64 มม. ตะแกรงด้านข้างในส่วนล่างมีความลาดเอียงไปทางตรงกลางในส่วนล่างโดยทำมุม 15 ถึงแนวนอนและทำให้เกิด "ความเย็น" ด้านล่าง

หน้าจอไฟสองชั้นยังประกอบด้วยท่อที่มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 60 * 6 มม. โดยมีระยะพิทช์ 64 มม. และมีหน้าต่างที่เกิดจากการวางท่อเพื่อปรับแรงดันในครึ่งฮีปให้เท่ากัน ระบบหน้าจอถูกระงับจากโครงสร้างโลหะของเพดานโดยใช้แท่งและมีความสามารถในการเลื่อนลงได้อย่างอิสระในระหว่างการขยายตัวทางความร้อน

เพดานของห้องเผาไหม้ทำในแนวนอนและหุ้มด้วยท่อของฮีทเตอร์แบบติดเพดาน

ห้องเผาไหม้ติดตั้งหัวเตาน้ำมัน 18 หัวซึ่งอยู่บนผนังด้านหน้าในสามชั้น หม้อไอน้ำติดตั้งดรัมที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน 1800 มม. ความยาวของส่วนทรงกระบอกคือ 16200 มม. การแยกและล้างไอน้ำด้วยน้ำป้อนจัดอยู่ในถังต้ม

แผนผังของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์

ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ของหม้อต้ม TGM-84 คือการพาความร้อนโดยธรรมชาติของการรับรู้ความร้อน และประกอบด้วย 3 ส่วนหลักดังต่อไปนี้: การแผ่รังสี หน้าจอ หรือกึ่งรังสี และการพาความร้อน

ส่วนการแผ่รังสีประกอบด้วยฮีทเตอร์แบบซุปเปอร์ฮีทแบบติดผนังและเพดาน

เครื่องทำความร้อนพิเศษแบบกึ่งรังสีประกอบด้วยหน้าจอมาตรฐาน 60 จอ เครื่องทำไอน้ำร้อนแบบพาความร้อนชนิดแนวนอนประกอบด้วย 2 ส่วน ซึ่งอยู่ใน 2 ท่อของเพลาล่างเหนือเครื่องประหยัดน้ำ

ที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้มีการติดตั้งฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบติดผนังซึ่งทำขึ้นในรูปแบบของท่อหกชิ้นที่สามารถเคลื่อนย้ายได้ซึ่งมีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 42 * 55 (เหล็ก 12 * 1MF)

ห้องทางออกของเพดาน p / p ประกอบด้วยตัวสะสม 2 ตัวเชื่อมติดกันสร้างห้องทั่วไปหนึ่งห้องสำหรับเตาครึ่งเตาแต่ละอัน ห้องทางออกของเซมิคอนดักเตอร์เตาหลอมเป็นหนึ่งเดียวและประกอบด้วยตัวสะสม 6 ตัวเชื่อมติดกัน

ช่องทางเข้าและทางออกของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบไอน้ำหน้าจอตั้งอยู่เหนืออีกด้านหนึ่ง และทำจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 133 * 13 มม.

ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อนทำเป็นรูปตัว Z เช่น ไอน้ำเข้ามาจากผนังด้านหน้า แต่ละ p / p ประกอบด้วยขดลวดแบบ single-pass 4 ตัว

อุปกรณ์สำหรับควบคุมอุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งประกอบด้วยชุดควบแน่นและเครื่องทำความร้อนแบบหัวฉีด เครื่องทำความร้อนแบบฉีดจะติดตั้งไว้ด้านหน้าเครื่องทำความร้อนแบบพิเศษของหน้าจอในการตัดหน้าจอและในเครื่องตัดแบบฮีทเตอร์แบบหมุนเวียน เมื่อใช้งานกับแก๊ส ตัวลดความร้อนพิเศษทั้งหมดจะทำงาน เมื่อทำงานกับน้ำมันเชื้อเพลิง จะมีเพียงตัวเดียวที่ติดตั้งในส่วนตัดของเซมิคอนดักเตอร์พาความร้อนเท่านั้น

เครื่องประหยัดน้ำม้วนเหล็กประกอบด้วย 2 ส่วนที่อยู่ในท่อด้านซ้ายและด้านขวาของเพลาพาความร้อนลง

แต่ละส่วนของเครื่องประหยัดประกอบด้วยชุดความสูง 4 ชุด แต่ละแพคเกจประกอบด้วยสองบล็อก แต่ละบล็อกมี 56 หรือ 54 ขดลวดสี่ทางที่ทำจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 25 * 3.5 มม. (เหล็ก 20) คอยล์วางขนานกับด้านหน้าหม้อน้ำในรูปแบบเซ โดยมีระยะพิทช์ 80 มม. ท่อร่วมของตัวประหยัดถูกนำออกมานอกเพลาการพาความร้อน

หม้อไอน้ำมีเครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศหมุนเวียน 2 เครื่อง RVP-54

กลับ