Postoje dva glavna načina ventilacije zgrada:

• ventilacija pomaka;
• miješanje ventilacije.

Uglavnom se koristi za ventilaciju velikih industrijskih prostorija, jer može efikasno ukloniti višak toplote, ako se pravilno izračuna. Vazduh se dovodi u donji nivo prostorije i malom brzinom struji u radni prostor. Ovaj zrak mora biti nešto hladniji od zraka u prostoriji da bi princip pomjeranja funkcionirao. Ova metoda daje odličan kvalitet zraka, ali je manje pogodna za korištenje u uredima i ostalom male prostore, budući da terminal za usmjereni dovod zraka zauzima dosta prostora i često je teško izbjeći propuh radni prostor.

U radni prostor se dovodi vazduh koji je nešto hladniji od vazduha u prostoriji.

To je poželjna metoda distribucije zraka u situacijama gdje je potrebna takozvana komforna ventilacija. Osnova ove metode je da dovodni zrak ulazi u radni prostor već pomiješan sa zrakom prostorije. Proračun ventilacionog sistema mora biti napravljen na način da je vazduh koji cirkuliše u radnom prostoru dovoljno udoban. Drugim riječima, brzina zraka ne smije biti prevelika, a temperatura u prostoriji treba da bude manje-više ujednačena.

Vazduh se dovodi preko jednog ili više vazdušnih mlaznica izvan radnog prostora.

Mlaz zraka koji ulazi u prostoriju zahvata i miješa velike količine okolnog zraka. Kao rezultat toga, volumen zračnog mlaza se povećava, dok njegova brzina opada što više prodire u prostoriju. Miješanje ambijentalnog zraka u struju zraka naziva se izbacivanje.

Kretanja zraka uzrokovana mlazom zraka ubrzo temeljito miješaju sav zrak u prostoriji. Zagađivači u zraku nisu samo raspršeni, već su i ravnomjerno raspoređeni. Temperatura in različitim dijelovima prostorije se takođe ravnaju. Prilikom izračunavanja ventilacije najviše miješajući važna tačka je osigurati da brzina zraka u radnom području ne bude previsoka, inače postoji osjećaj promaje.

Vazdušni mlaz se sastoji od nekoliko zona sa različiti načini rada protok i brzina vazduha. Područje od najvećeg praktičnog interesa je glavno mjesto. Brzina u centru (brzina oko centralne ose) obrnuto je proporcionalna udaljenosti od difuzora ili ventila, tj. što je dalje od difuzora, to je brzina vazduha manja. Vazdušni mlaz je u potpunosti razvijen u glavnom prostoru, a preovlađujući uslovi će imati odlučujući uticaj na obrazac strujanja u prostoriji u celini.

Oblik zračnog mlaza ovisi o obliku difuzora ili izlaznog otvora razdjelnika zraka. Okrugli ili pravougaoni otvori stvaraju kompaktni zračni mlaz u obliku konusa. Da bi mlaz zraka bio potpuno ravan, otvor mora biti više od dvadeset puta širi od njegove visine, odnosno širine prostorije. Mlaznice ventilatora zraka se dobijaju prolaskom kroz savršeno okrugle otvore, gdje se zrak može širiti u bilo kojem smjeru, kao u dovodnim difuzorima.

Odnos difuzora

Koeficijent difuzora je konstantna vrijednost koja ovisi o obliku difuzora ili ventila. Koeficijent se teoretski može izračunati korištenjem sljedećih faktora: disperzije momenta i kontrakcije vazdušnog mlaza na mjestu gdje ulazi u prostoriju i stepena turbulencije koju stvara difuzor ili ventil.

U praksi se koeficijent određuje za svaki tip difuzora ili prigušivača mjerenjem brzine zraka na najmanje osam tačaka koje se nalaze na različitim udaljenostima od difuzora/ventila i međusobno udaljene najmanje 30 cm. Ove vrijednosti se zatim crtaju na logaritamskom dijagramu koji pokazuje izmjerene vrijednosti za glavni dio mlaznice zraka, što zauzvrat daje vrijednost za konstantu.

Koeficijent difuzora omogućava izračunavanje brzina mlaza vazduha i predviđanje distribucije i putanje vazdušnog mlaza. Ovaj koeficijent se razlikuje od koeficijenta K, koji se koristi za unos ispravne vrijednosti za volumen zraka koji izlazi iz dovodnog zraka ili terminala za zrak irisa.

Sada se mora povući linija od presjeka nagiba 1 na skali y da bi se dobila vrijednost faktora difuzora K.

Koristeći vrijednosti dobijene za glavni dio zračnog mlaza, tangenta (faktor kuta) se prikazuje pod kutom od -1 (45°).

efekat slojevitosti

Ako je razdjelnik zraka instaliran dovoljno blizu ravna povrsina(obično strop), izlazni mlaz zraka se odbija prema njemu i teži da struji direktno preko površine. Ovaj efekat nastaje zbog stvaranja razrjeđivanja između mlaza i površine, a kako ne postoji mogućnost primjesa zraka sa površine, mlaz odstupa prema njoj. Ovaj fenomen se naziva efekat širenja.

Praktični eksperimenti su pokazali da razmak između gornje ivice difuzora ili prigušivača i stropa ("a" na gornjoj slici) ne bi trebao biti veći od 30 cm kako bi se pojavio efekat palube. Efekat širenja se može iskoristiti za povećanje putanje hladnog vazdušnog mlaza duž plafona pre nego što uđe u radno područje. Koeficijent difuzora će biti nešto veći u slučaju efekta slojevitosti nego u slobodnom protoku zraka. Jednako je važno znati kako je difuzor ili ventil pričvršćen kada koristite faktor difuzora za različite proračune.

Obrazac raspodjele postaje složeniji kada je dovodni zrak topliji ili hladniji od zraka u zatvorenom prostoru. Toplotna energija koja proizlazi iz razlike u gustoći zraka na različite temperature, uzrokuje da se hladniji tok zraka pomjeri prema dolje (mlaz ponire) i još mnogo toga topli vazduh juri gore (mlaz izlazi). To znači da na hladni mlaz u blizini plafona deluju dve različite sile: efekat širenja, koji pokušava da ga gurne na plafon, i toplotnu energiju, koji ga nastoji spustiti na pod. Na određenoj udaljenosti od izlaza difuzora ili ventila, toplinska energija će dominirati i mlaz zraka će na kraju odstupiti od stropa.

Otklon mlaza i tačka prekida mogu se izračunati korišćenjem formula zasnovanih na temperaturnim razlikama, tipu izlaza difuzora ili ventila, brzini protoka vazduha itd.

Devijacija

Odstupanje od stropa do centralne ose protoka zraka (Y) može se izračunati na sljedeći način:

tačka prekida

Tačka u kojoj se konusni mlaz zraka odvaja od poplave bit će:

Nakon što mlaz napusti plafon, novi smjer mlaza se može izračunati korištenjem formule za otklon (vidi gore). Udaljenost (x) se u ovom slučaju podrazumijeva kao udaljenost od tačke razdvajanja.

Za većinu zračnih terminala u Katalogu postoji karakteristika koja se zove dužina dometa. Pod dužinom mlaza se podrazumijeva udaljenost od ulaza difuzora ili ventila do poprečnog presjeka mlaznice zraka, u kojoj se brzina strujnog jezgra smanjuje na određenu vrijednost, obično do 0,2 m/sec. Dužina mlaza je označena sa 10,2 i meri se u metrima.

Prva stvar koju treba uzeti u obzir pri projektovanju sistema za distribuciju vazduha je kako izbjeći prevelike brzine strujanja zraka u radnom području. Ali, u pravilu, reflektirana ili obrnuta struja ovog mlaza ulazi u radno područje.

Obrnuti protok zraka je približno 70% brzine glavnog strujanja zraka na zidu. To znači da će difuzor ili prigušivač montiran na stražnjem zidu koji isporučuje mlaz zraka sa konačnom brzinom od 0,2 m/s uzrokovati brzinu zraka u povratnom toku od 0,14 m/s. To odgovara udobnoj ventilaciji u radnom prostoru, brzina vazduha u kojoj ne bi trebalo da prelazi 0,15 m/s.

Dužina mlaza za difuzor ili ventil opisan gore je ista kao i dužina prostorije i in ovaj primjer je odličan izbor. Prihvatljiva dužina dometa za zidni difuzor je između 70% i 100% dužine prostorije.

Protok prepreka

Mlaz zraka u prisustvu prepreka na stropu u vidu stropova, svjetiljki i sl., ako se nalaze preblizu difuzora, može odstupiti i pasti u radni prostor. Stoga je potrebno znati kolika bi trebala biti udaljenost (A na grafikonu) između uređaja za dovod zraka i prepreka za slobodno kretanje struje zraka.

Udaljenost do prepreke (empirijski)

Grafikon pokazuje minimalna udaljenost na prepreku kao funkciju visine prepreke (h na slici) i temperature zračne struje u najnižoj tački.

Ako je vazduh koji se dovodi duž plafona hladniji od vazduha u prostoriji, važno je da brzina vazduha bude dovoljno velika da obezbedi prijanjanje na plafon. Ako je njegova brzina preniska, postoji opasnost da toplotna energija prerano usmjeri mlaz zraka na pod. Na određenoj udaljenosti od difuzora koji dovodi zrak, mlaz zraka će se u svakom slučaju odvojiti od stropa i odstupiti prema dolje. Ovo skretanje će se dogoditi brže za mlaz zraka koji je ispod sobne temperature, pa će stoga dužina mlaza u ovom slučaju biti kraća.

Vazdušni mlaz mora da putuje najmanje 60% dubine prostorije pre nego što napusti plafon. Maksimalna brzina zraka u radnom području će tako biti skoro ista kao kod izotermnog dovoda zraka.

Kada je temperatura dovodnog vazduha niža od sobne temperature, vazduh u prostoriji će se donekle ohladiti. Prihvatljivi nivo hlađenja (poznat kao maksimalan efekat hlađenje) zavisi od zahteva za brzinom vazduha u radnom prostoru, od udaljenosti do difuzora na kojoj se vazdušni mlaz odvaja od plafona, kao i od vrste difuzora i njegove lokacije.

Generalno, veći stepen hlađenja se postiže korišćenjem plafonskog difuzora umesto zidnog difuzora. To je zato što stropni difuzor difundira zrak u svim smjerovima i stoga je potrebno manje vremena za miješanje s okolnim zrakom i izjednačavanje temperature.

Korekcije dužine mlaza (empirijski)

Grafikon se može koristiti za dobivanje približne vrijednosti za dužinu ne-izotermnog mlaza.

Početna / Pećnica

Da bi se stvorio istinski efikasan sistem ventilacije, mora se riješiti mnogo zadataka, od kojih je jedan kompetentna distribucija zraka. Ne fokusirajući se na ovaj aspekt prilikom projektovanja sistema ventilacije i klimatizacije, kao rezultat toga, možete dobiti povećanu buku, propuh, prisustvo stagnirajućih zona čak i u ventilacionim sistemima sa visokim karakteristikama efikasnosti. Najvažniji uređaj koji utiče na pravilnu distribuciju protoka vazduha po prostoriji je razvodnik vazduha. Ovisno o karakteristikama ugradnje i dizajna, ovi uređaji se nazivaju rešetkama ili difuzorima.

Klasifikacija difuzora zraka

Svi difuzori vazduha su klasifikovani:

• Po dogovoru. Mogu biti dovodne, ispušne i povratne.
• Po stepenu uticaja na vazdušne mase. Ovi uređaji mogu biti miješani i zamjenski.
• Instalacijom. Difuzori se mogu koristiti za unutarnju ili vanjsku instalaciju.

Unutrašnji difuzori se dijele na stropne, podne ili zidne.

Snabdijevanje se, pak, klasificira prema obliku izlaznog mlaza zraka, koji može biti:

• Vertikalni kompaktni mlaznici zraka.
• konusni mlaznici.
• Pune i nepotpune ventilatorske struje zraka.

U ovoj publikaciji ćemo pogledati najčešće difuzore: stropne, utorne, mlaznice i niske brzine.

Zahtjevi za moderne difuzore zraka

Za mnoge je riječ ventilacija sinonim za konstantno pozadinska buka. Posljedice toga su kronični umor, razdražljivost i glavobolja. Na osnovu toga, razdjelnik zraka mora biti tih.

Osim toga, nije baš ugodno biti u zatvorenom prostoru ako na sebi stalno osjećate strujanja hladnog zraka. To ne samo da je neugodno, već može dovesti i do bolesti, pa je drugi uvjet da difuzor ne stvara propuh.

Različite okolnosti često zahtijevaju promjenu krajolika. Možete promijeniti namještaj ili preurediti uredsku opremu. Također je lako naručiti novi originalni dizajn prostorije, ali je prilično teško promijeniti razdjelnike zraka, koji su proračunati u fazi projektiranja. Iz ovoga „proizlazi“ treći zahtjev: razdjelnik zraka treba biti jedva primjetan, ili, kako dizajneri kažu, „rastvoren u unutrašnjosti prostorije“.

Distributeri protoka vazduha sa prorezima

Metoda za izračunavanje KVU-a slična je proračunu rešetke za usis zraka.

Slično se uzima i približna površina otvorenog dijela (18)

Prema tehničkim karakteristikama sa web stranice proizvođača, prihvaćamo ventil KVU 1600x1000, sa površinom stambenog dijela = 1,48 m 2.

Usvojen je slično otporu prigušnog ventila pri kutu rotacije lopatica od 15⁰.

3.3. Aerodinamički proračun nerazgranatog kanala

Zadatak aerodinamičkog proračuna nerazgranatog zračnog kanala je odrediti ugao ugradnje podesivog uređaja u svakom ulazu, koji osigurava odljev datog protoka zraka u prostoriju. Istovremeno se utvrđuje gubitak tlaka u razdjelniku zraka i maksimalni aerodinamički otpor zračnog kanala i ventilacijske mreže u cjelini.

Prilikom ugradnje višekrilnog regulatora protoka na granu (rešetka ADN-K), izvan glavnog vazdušnog kanala, uticaj položaja lopatica regulatora protoka na gubitak pritiska u tranzitnom toku je praktično eliminisan. Za proračun zračnih kanala postoje aerodinamičke karakteristike koje uzimaju u obzir položaj (ugao ugradnje) lopatica regulatora: protok, smjer i oblik mlaza.

Vazdušni kanal se deli na pojedinačne lokacije sa stalnim protokom vazduha duž dužine. Numerisanje sekcija počinje od kraja kanala. Pošto regulator protoka nije ugrađen u krajnju rešetku (rešetka je ugrađena ADN-K 400x800), pritisak ispred druge (ili svake sljedeće) rešetke je poznat. Imajući ovo na umu, izračunati gubici pritiska se određuju da bi se pronašao ugao rotacije (položaj) regulatora protoka iz aerodinamičke karakteristike.

3.3.1. Metoda za proračun nerazgranatog kanala P1

Početni podaci

- 22980 m 3 / h;

- 3830 m 3 / h;

Udaljenost između rešetki je 2,93 m;

Ugao nagiba dovodnog parcijalnog ventilatorskog mlaza - 27⁰;

Određujemo dimenzije početnog dijela zračnog kanala krajnjeg dijela 1-2 (vidi grafički dio), nastojeći da njegova visina bude konstantna.

Elena Galtseva - projektant.

Glavne formule koje se koriste su:

1. Proračun performansi ventilatora:

L=VxK

L je učinak koji ventilator mora imati da bi se nosio sa zadatkom koji mu je dodijeljen, m 3 / sat.

V - zapremina prostorije (umnožak S površine prostorije, za h - njena visina), m 3.

K - stopa razmjene zraka za razne prostorije(Pogledajte tabelu 1 u članku "kako odabrati ventilator").

2. Za izračunavanje broja difuzora koristite formulu:

N=L/(2820xVxd 2)

N - broj difuzora, kom;

L - potrošnja zraka, m 3 / sat;

D je prečnik difuzora, m;

3. Za odabir broja rešetki koristite sljedeću formulu: N = L/(3600xVxS)

N - broj rešetki;

L - potrošnja zraka, m 3 / sat;

V je brzina kretanja zraka, m/s,

(brzina vazduha za poslovni prostor 2-3 m/s, za stambene prostore 1,5-1,8 m/s;

S je površina otvorenog dijela rešetke, m 2 .

Nakon izrade kompletnog rasporeda opreme, određuju se promjeri zračnih kanala.

4. Znajući količinu zraka koja se treba isporučiti u svaku prostoriju, možete odabrati poprečni presjek kanala prema formuli:

S=L/Vx3600

S - površina presjek, m 2 ;

L - potrošnja zraka, m 3 / sat;

V - brzina vazduha u zavisnosti od tipa vazdušnog kanala, tj. glavni ili ogranci, m/sec.

5. Znajući S, izračunavamo prečnik kanala:

D=2x√(S/3.14)

6. Snaga električnog grijača kanala izračunava se po formuli:

P=Vx0,36x∆T

R – snaga grijača, W;

V je volumen zraka koji prolazi kroz grijač, m 3 / sat (= učinak ventilatora);

∆T je povećanje temperature zraka, 0 C (tj. temperaturna razlika – vanjska i koja dolazi iz sistema u prostoriju – koju grijač mora obezbijediti).

∆T se izračunava prema željama kupca i raspoloživosti potrebne električne energije za to. Najpogodnije je uzeti ∆T u rasponu od 10-20 ºS.

Osnovni principi:

Sve prostorije u objektu se dijele na one koje treba snabdjeti svježim zrakom (spavaće sobe, dječije sobe i sl.), one koje treba da budu odvodne (kuhinje, kupatila) i mješovite (podrumi, tavani, garaže i sl.) .
Za dovod zraka u one prostorije iz kojih se uglavnom izvodi izvod, na primjer, ugrađuju se skraćena vrata ili posebne rešetke, što omogućava dovoljnu razmjenu zraka strujanjem zraka iz drugih prostorija stana.

Danas, osim jednostavnog jedinice za snabdevanje(vidi sliku), dostupne su jedinice s povratom topline. Sistem povrata topline sastoji se od dva odvojena kruga; jedan po jedan Svježi zrak se uvodi u stambeni prostor, u suprotnom se potrošen ispušta. Potrebnu količinu vanjskog zraka dovodi ventilator, a zatim se čisti u filterima. Drugi ventilator uzima izduvni zrak, šalje ga u izmjenjivač topline, kako bi prenio toplinu iz odvodnog zraka na vanjski dovodni zrak. LMF postrojenja (Italija) kapaciteta od 900 do 4200 m 3 /sat su se odlično pokazala.

Aventis LMF

Dizajn.

Prilikom projektiranja ventilacijskih jedinica, prije svega, potrebno je odrediti:
- lokacija ventilacione jedinice
- lokacija dovodnih i izduvnih otvora
- mjesta za postavljanje vazdušnih kanala u prostorijama
- odrediti prostorije u koje će se dovoditi dovodni, odvodni i mješoviti prostor
Kako bi se osiguralo da se u prostoriji izbjegnu mirisi i ostaci štetnih tvari, potrošnja odvodni vazduh može premašiti dovodni protok za 10% u sistemima sa mehaničkim napajanjem. U tom slučaju nastaje blagi podpritisak koji sprečava da izduvni vazduh uđe u prostoriju nazad u prostoriju.

Vazdušni kanali.

U opskrbi i izduvni sistemi bolje je koristiti pocinčane čelične kanale, jer glatke cijevi imaju najmanji otpor.

Dimenzije zračnih kanala određuju se potrošnjom dovodnog i odvodnog zraka (vidi formulu br. 5).

Za smanjenje gubitaka tlaka, kao i za sprječavanje aerodinamičke buke zbog prevelike brzine zraka, pri projektovanju zračnih kanala potrebno je osigurati:

• jednostavno i pravilno postavljanje dovodnih i izduvnih šahtova;
• što kraći dijelovi vazdušnih kanala;
• što manje krivina i grana;
• hermetički zatvorenim spojevima.

Dovodne i izduvne rešetke.

Rešetke za dovod i ispuštanje treba da budu postavljene na vrhu zidova ili na plafonu. Broj rešetki zavisi od njihovih karakteristika i od protoka vazduha (vidi formule br. 2 i 3). Kroz dovodnu rešetku zrak se distribuira u prostoriju, tako da njegov dizajn mora osigurati dobru distribuciju zraka. Za dobru razmjenu zraka preporučljivo je postaviti dovodnu i ispušnu rešetku jedna nasuprot drugoj.

Primjer proračuna ventilatora za ventilacijski sistem.

Otpor prolazu vazduha ventilacioni sistem, uglavnom determinisano brzinom kretanja vazduha u ovom sistemu. Kako se brzina povećava, raste i otpor. Ova pojava se zove gubitak pritiska. Statički pritisak koji stvara ventilator uzrokuje kretanje zraka u ventilacijskom sistemu, koji ima određeni otpor. Što je veći otpor takvog sistema, to je manji protok vazduha koji pokreće ventilator. Proračun gubitaka trenja za zrak u zračnim kanalima, kao i otpora mrežne opreme (filter, prigušivač, grijač, ventil, itd.) može se izvršiti korištenjem odgovarajućih tabela i dijagrama navedenih u katalogu. Ukupni pad pritiska može se izračunati zbrajanjem vrednosti otpora svih elemenata ventilacionog sistema.

Tip	Brzina zraka, m/s
Glavni vazdušni kanali	6,0-8,0
Bočne grane	4,0-5,0
Razvodni kanali	1,5-2,0
Plafonski roštilji	1,0-3,0
Ispušne rešetke	1,5-3,0

Određivanje brzine kretanja zraka u kanalima:

V= L / 3600*F (m/s)

gdje L– potrošnja zraka, m3/h; F je površina poprečnog presjeka kanala, m2.

Gubitak tlaka u sustavu kanala može se smanjiti povećanjem poprečnog presjeka kanala kako bi se osigurala relativno ujednačena brzina zraka u cijelom sistemu. Na slici vidimo kako je moguće postići relativno ujednačenu brzinu zraka u mreži kanala uz minimalan gubitak tlaka.

Proračun difuzora

Početni podaci:

· Opseg radne frekvencije 5000…10000 Hz;

· Nazivni pritisak Rn = 0,33 Pa;

· Maksimalna amplituda pomaka xm = 0,3410-3 m;

· Frekvencija mehaničke rezonancije fp = 3000 Hz;

· Težina zvučne zavojnice mzk 0,0003 kg.

Odabir materijala za izradu difuzora.

Kao materijal za izradu difuzora koristi se sastav papirne kaše gustoće d 0,9103, a vrijednost modula elastičnosti takvog sastava je E = 9109.

Radijus difuzora izračunavamo na način da obezbijedimo zadati nazivni pritisak Rn na datom nivou nelinearne distorzije (koji je određen maksimalnom amplitudom xm).

rd = = 0,017 m.

Odredite masu difuzora:

A= 0,000138 m.

Fleksibilni proračun ovjesa

Početni podaci:

· Rezonantna frekvencija pokretnog sistema fr = 3000 Hz;

· Težina zvučne zavojnice mzk 0,0003 kg;

Težina difuzora 0,00015 kg;

Radijus difuzora rd = 0,017 m.

Odredimo masu pokretnog sistema:

m = md + mzk + mc = 0,00047 kg.,

mc = 50 = 0,00002 kg.

Odredimo ukupnu fleksibilnost upotrebe ovjesa poznata vrijednost mehaničke rezonantne frekvencije:

Distribuiramo fleksibilnost između elemenata ovjesa - kragne i centrirne podloške ssh. za zvučnik punog opsega, ispunjen je sljedeći uvjet:

Pod pretpostavkom da su fleksibilnost i ssh povezani u seriju, dobijamo:

svom \u003d c (1+) \u003d 1.810-5,

ssh == 910-6.

Za proizvodnju valovitosti koristit ćemo sulfatno izbijeljenu celulozu 30-70%

Valoviti profil - ravan

Pronalazimo širinu fleksibilnih kapija pomoću formule:

vom = ?vor = 0,0016m.,

Vom \u003d 0,7 \u003d 9,6310-5 m.,

k3 - koeficijent, koji se bira u zavisnosti od profila nabora k3 = 1,

k4 - koeficijent, koji je određen omjerom k4 = 1.

Postavite broj nabora na 2 i izračunajte korak nabora:

lvom = = 0,00052 m.

Tada možete odabrati vrstu podloške za centriranje i materijal za njenu izradu, profil podloške i omjer između visine podloške i njenog nagiba:

materijal za izradu centrirne podloške - krep šifon,

profil podloške za centriranje - trapezni,

omjer visine paka i njegovog koraka = 0.

Odredite širinu podloške za centriranje bsh:

Opća formula izgleda ovako:

Š = 1 = 0,000138 m.,

Izvodeći sve proračune ovom metodom, dobijamo:

bsh1 = 0,0012 m.,

bsh2 = 0,0012 m.

Tada uzimamo vrijednost bsh kao prosjek između bsh1 i bsh2

Odredite broj koraka paka (nsh) i odredite ovaj korak (lsh):

Proračun magnetnog sistema

Početni podaci:

· Nominalni zvučni pritisak Rn = 0,33 Pa;

Masa mobilnog sistema m = 0,00047 kg,

· Dužina žice zavojnice lp = 2,34 m;

· Širina magnetnog jaza bz = 0,001 m;

· Visina magnetnog jaza hmz = 0,0028 m;

· Prečnik jezgra dk = 0,01 m;

Radijus difuzora rd = 0,017m;

Ocjenjen električna energija P = 1,2 W;

· Električni otpor zavojnice z = 4 oma.

Proračun magnetnog sistema vrši se u tri faze, ali prije početka proračuna odredit ćemo glavni ulazni parametar sistema - vrijednost magnetne indukcije u procjepu Vz.

Vz = 0,67 T,

0 - gustina vazduha 0 = 1,29.

Prva faza proračuna magnetnog sistema:

1. Odaberite vrstu magnetnog sistema.

2. Kao materijal od kojeg je napravljen magnet izabraćemo prešani ZBA magnet. Postavimo vrijednosti indukcije Vr i intenziteta Nr za ovaj materijal magnet:

Vr = 0,95 T;

3. Pronađite volumen magneta:

Vm = = 1.310-6 m3.

4. Odredite magnetnu provodljivost jaza koristeći formulu:

gz = = 9,93710-7 Vidi

5. Odredite visinu magneta:

hm = = 0,0149 m.

6. Odredite površinu poprečnog presjeka i prečnik magneta:

Sm = = 0,00009 m2,

Unutrašnji prečnik prstenastog magneta:

dm2 = dk + = 0,0157m.

7. Podesite dimenzije magnetnog kola. Unutrašnja veličina

Uzima se da je debljina gornje i donje prirubnice jednaka visini zazora hmz.

Druga faza proračuna magnetnog sistema:

1. Izračunajte provodljivost svih zona raspršenja i odredite ukupnu provodljivost magnetnog sistema:

g = g3 + g1 + g2 + g3 + g4 + g5.

g1 = 2,5 9,3810-8 cm;

Pm - perimetar magnetnog presjeka, koji uključuje dužinu unutrašnjeg i vanjskog kruga Pm = 2(0,5 dm1 + 0,5 dm2) 0,584 m;

hm je visina magneta.

g2 = 0,26 dk = 1,0310-8 cm;

dk - prečnik jezgra.

g3 = dk = 3,5310-8 cm;

Vanjski prečnik prirubnice,

Širina zračnog raspora.

g4 = 2 dkln() = 5,9110-8 cm;

Unutrašnji prečnik jezgra magneta,

visina magneta.

Tada je g = 3,0010-7

2. Koristeći krivulju demagnetizacije B(H), gradimo omjer kao funkciju H (slika 6).

3. Na osnovu Ohmovog zakona magneta (F = gFm), izračunavamo stvarnu vrijednost omjera:

4. Koristeći grafike = f (H) i B (H), nalazimo stvarnu radnu tačku na krivulji demagnetizacije i odgovarajuću vrijednost magnetne indukcije:

Nrf = 24103,

Vrf = 1,1 T.

5. Korištenje magnetni zakon Oh, nalazimo:

Vf = Vrf Sm = 0,438T.

Treća faza proračuna magnetnog sistema:

Uporedimo stvarnu magnetnu indukciju u procjepu Vf sa potrebnom vrijednošću indukcije Vz i stvarnom vrijednošću specifične energije 0,5 Nrf Vrf sa maksimumom za ovaj materijal 0,5 Nr Vr. Odstupanje od ovih vrijednosti nije više od 10, tj. Vph = (0,8…1,1) Int i Nrf Vrf = (0,9…1) Nr Vr, prihvatljivo.

Povratak