O OPIS ()664722
IZUMENO I JA
Savez Sovjeta
socijalista
D. N. Korneev (71) Podnosilac (54) PEČAT ZA KRIMANJE CEVASTI
Pronalazak se odnosi na oblikovanje metala i može se koristiti za štancanje dijelova uglavnom od tankih limenih materijala.
Poznate su matrice za presovanje, koje se sastoje od donjeg dela postavljenog na sto za presovanje i gornje matrice za presovanje sa ejektorom sa oprugom (1) ugrađenim koncentrično unutar njega.
Radni komad se postavlja u donji dio, a presovanje se vrši gornjom matricom pritiskom na presu, a gotovi dio se izbacuje iz gornjeg dijela matrice pomoću ejektora s oprugom. Nedostatak poznatog žiga je što može savijati samo dijelove s relativno debelim zidovima. Određuje se omjer debljine materijala i promjera konture presovanja kod presovanja u poznatom žigu i, kako bi se izbjeglo stvaranje nabora, ne smije prelaziti određene vrijednosti.
Poznato je da je ovaj nedostatak djelimično otklonjen kod štanca za presovanje šupljih obradaka, koji sadrži koaksijalno postavljen proboj, obujmicu za eksterni oslonac obratka, matricu, trn i izbacivač. Trn je izrađen u obliku čaura od elastičnog materijala montiran na bušilicu i koncentrično postavljen, a na izbacivač je ugrađena profilisana košuljica koja se uklapa u rupu unutrašnje čahure trna. Nedostatak takvog žiga je u tome što može samo savijati šuplje komade bez dna (2).
Poznat je i drugi pečat za presovanje tankozidnih obradaka, koji sadrži bazu, matricu i stezno sredstvo, uključujući elastični bušilac sa držačem za bušenje, elastični tampon. Matrica je napravljena u obliku dva koaksijalno postavljena dijela, od kojih je jedan montiran na
15 na postolju i opružan je u aksijalnom smjeru, a drugi se ugrađuje koncentrično uz bušilicu sa mogućnošću aksijalnog pomicanja s njim, dok je elastični odbojnik postavljen po osi pečata između držača bušilice i držača drugi dio kalupa i ima veću krutost od elastičnog probijača (3).
Pečat radi na sljedeći način.
Radni komad je instaliran u donjem dijelu matrice. Kada se klizač presa pomjeri prema dolje, oba dijela matrice su zatvorena, elastični udarac, komprimirajući, ispunjava cijeli prostor matrice, pritiskajući radni komad na zidove matrice. Daljnjim pomicanjem klizača, gornji dio matrice 664722 sabija radni komad, a držač bušotine se pomiče prema gore, sabijajući elastični tampon.
Ovaj uređaj je po tehničkoj suštini i postignutom rezultatu najbliži pronalasku.
Međutim, pritisak kojim elastični probijač pritiska radni komad na zidove kalupa varira u cijeloj dužini klizača prese, dostižući svoju maksimalnu vrijednost na kraju hoda. Nije podesiv i u konačnici ovisi o krutosti i ukupne dimenzije elastični pufer.
Tehnološke mogućnosti žiga su ograničene kod presovanja šupljih dijelova s dnom. Prilikom presovanja dijela bez dna, zbijeni izradak se na početku pomicanja gornjeg dijela matrice na gore pritisne na matricu elastičnim probojom dok elastični izbojnik ne poprimi svoj izvorni oblik. Prilikom presovanja zidova posude s dnom, sav pritisak koji stvara elastični tampon unutar radnog komada apsorbiraju stijenke posude. Ova okolnost omogućava savijanje samo posuda koje su dovoljno jake da izdrže pritisak koji nastaje tokom presovanja.
Svrha izuma je proširiti tehnološke mogućnosti pečata, odnosno obezbijediti mogućnost presovanja posuda sa relativno tankim zidovima i dnom bez stvaranja nabora, pružanjem mogućnosti regulacije sile pritiska proboja.
Ovaj cilj se postiže činjenicom da je poznati pečat opremljen hidrauličnim cilindrom čije je tijelo napravljeno u matrici duž svoje ose, a klip je spojen na elastični probijač, a hidraulični akumulator povezan sa šupljinom klipa. hidrauličnog cilindra Cjevovod sa ventilom koji reguliše pritisak fluida.
Prisustvo hidraulike omogućava da se pomoću ventila reguliše pritisak unutar matrice (sila stezanja) u potrebnoj meri i otkloni ovaj pritisak, u skladu sa tehnološkom izvodljivošću, što se kod poznatih kalupa ne može uraditi.
Crtež prikazuje poprečni presjek marke, a polovina crteža lijevo od ose prikazuje žig u otvorena pozicija, a desni je zatvoren.
Pečat se sastoji od matrice za presovanje 1, postavljene na klizač za presu, unutar kojeg je postavljen klip 2, na čijem je dnu pričvršćen bušilica 3 od elastičnog materijala. Prostor iznad klipa povezan je cevovodom 4 sa hidrauličnim akumulatorom 5 nepovratni ventil 6 i podesivi ventil 7. Donji dio matrice, postavljen na stol za presovanje, sastoji se od pokretnog držača 8, opružnog
65 stezaljke 9, i fiksnu bazu 10, na koju se ugrađuje radni komad 11.
Pečat radi na sljedeći način.
Radni predmet 11 je ugrađen u pokretni držač 8 na podnožju 10. Kada se klizač prese pomiče naniže, proboj 3 dodiruje dno obratka, deformiše se i ispunjava šupljinu obratka. Donja ivica matrice za presovanje 1 dodiruje držač 8 i daljim kretanjem prema dole elastična bušilica ispunjava čitavu šupljinu obratka 11 i konus matrice 1 pre nego što osnova matričnog konusa dodirne gornju ivicu obratka. Pritisak iznad klipa 2 se povećava tokom podešavanja ventila 7, a klip 2 ostaje na svom mestu. Kada se klizač dalje pomiče naniže, pritisak iznad klipa 2 naglo raste, a tečnost, savladavajući silu opruge ventila 7, teče u hidraulični akumulator 5. Klip 2 se kreće prema gore, a konus matrice 1 sabija zid. radnog komada 11.
Kada klizač dostigne najniži položaj, vanjski pritisak na ventil 7 oslobađa pritisak iznad klipa 2 pod djelovanjem elastičnog udarca
3, klip 2 se pomiče prema gore, a elastični udarac djelomično oslobađa šupljinu proizvoda. Kada se klizač za presu pomiče prema gore, klip 2 se pomiče naniže pod pritiskom hidrauličkog akumulatora 5. Tečnost ulazi u prostor iznad klipa kroz nepovratni ventil 6. Dio 11 se izbacuje iz matrice za presovanje elastičnim udarcem 3.
Bitna točka za dizajn štanca je mogućnost regulacije pritiska stezanja i oslobađanja tog pritiska u trenutku kada matrica percipira pritisak unutar radnog komada.
Obje ove okolnosti zajedno proširuju tehnološke mogućnosti kalupa, omogućavaju savijanje tankih stijenki dijelova koji se trenutno proizvode pomoću rotacijskog poklopca i, u konačnici, osiguravaju povećanu produktivnost u ovim operacijama.
TVRDITI
Pečat za presovanje cevastih gotova, koji sadrži držač montiran na podnožju, matricu i elastični proboj koji je postavljen koaksijalno sa matricom, naznačen time što je, kako bi se obezbedila mogućnost regulacije sile pritiskanja proboja, opremljen sa hidrauličnim cilindrom čije je tijelo u matrici po svojoj osi, a klipom hidraulični cilindar je spojen na elastični probijač, kao i hidrauličnim akumulatorom koji je preko klipne šupljine hidrauličkog cilindra povezan cevovod sa ventilom koji reguliše pritisak fluida
Sastavio I. Kapitonov
Techred N. Stroganova
Lektori: L. Orlova i A. Galakhova
Urednik V. Kukharenko
Naručite 82812 Ed. br. 337 Tiraž 1034 Pretplata
NPO Državnog komiteta SSSR-a za pronalaske i otkrića
1I3035, Moskva, Ya-35, Raushskaya nasip, 4/5
Štamparija, Sapunova Ave., 2
Izvori informacija uzeti u obzir tokom ispitivanja
1. Štancanje listova, atlas dijagrama, M., Mašinstvo, 1975, str.115, sl. 308.
Korisni model se odnosi na oblikovanje metala, posebno na štancanje dijelova elastičnim medijem iz cijevastih zareza. Marka sadrži matricu koja se sastoji od gornjeg i donjeg dijela, bušilice i elastičnog medija. Matrica se nalazi u kontejneru i u nju se ugrađuje cevasti blank sa elastičnim medijumom; u donjem i gornjem delu matrice napravljena je rupa promenljivog prečnika, koja obezbeđuje presovanje krajnjih delova cevasti blank i raspored njegovog srednjeg dela. Tehnički rezultat se sastoji u povećanju tehnoloških mogućnosti rada štancanih dijelova iz cijevastih zareza zbog istovremenog izvođenja presovanja i distribucije cijevastog blanka.
Korisni model se odnosi na oblikovanje metala, posebno na štancanje dijelova elastičnim medijem iz cijevastih zareza.
Poznat je uređaj za distribuciju cijevi (Upotreba poliuretana u proizvodnji štancanja lima / V.A. Khodyrev - Perm: 1993. - str. 218, vidi str. 125), koji se sastoji od podijeljene matrice i probijača. Matrica sadrži cevasti blank, unutar kojeg je postavljen elastični medij. Ovaj uređaj omogućava proizvodnju dijelova iz cijevi nanošenjem cijevastog blanka sa elastičnim medijem preko krute matrice.
Nedostatak ovog uređaja su njegove niske tehnološke mogućnosti. Uređaj dopušta samo proširenje cijevi, što se očituje povećanjem veličine poprečnog presjeka cijevnog zalogaja, određenog graničnim koeficijentom oblikovanja.
Cilj zatraženog korisnog modela je povećanje tehnoloških mogućnosti rada štancanja dijelova iz cijevastih zareza. Tehnički rezultat koji se postiže navedenim korisnim modelom je povećanje tehnoloških mogućnosti rada štancanih dijelova iz cijevnih zalogaja zbog istovremenog izvođenja presovanja i distribucije cijevastog blanka.
To se postiže činjenicom da u pečatu za distribuciju i presovanje cevaste gredice, koja sadrži matricu koja se sastoji od gornjeg i donjeg dela, bušilice, elastičnog medija, u donjem i gornjem delu matrice postoji rupa promenljive promjera, koji osigurava presovanje krajnjih dijelova cijevne gredice i raspodjelu njegovih srednjih dijelova.
Ono što je novo u zatraženom uređaju je da je matrica smještena u kontejneru, a u donjem i gornjem dijelu matrice postoji rupa promjenjivog promjera, koja osigurava presovanje krajnjih dijelova cijevnog obratka i raspodjelu njen srednji deo.
Zbog činjenice da se matrica, koja se sastoji od gornjeg i donjeg dijela, nalazi u kontejneru, osigurano je pouzdano kretanje gornjeg dijela matrice, jer kontejner služi kao vodič za to. Zbog činjenice da se u donjem i gornjem dijelu matrice nalazi rupa promjenjivog promjera, koja osigurava kompresiju krajnjih dijelova cijevnog obratka i raspodjelu njegovog srednjeg dijela, u kombinaciji s drugim karakteristikama, istovremeno sabijanje obezbijeđeni su krajevi cevastog obratka i raspodjela njegovog srednjeg dijela. Zbog činjenice da se u dijelovima matrice nalazi rupa promjenjivog promjera, tako da se na onim mjestima matrice gdje su postavljeni krajnji dijelovi cijevnog obratka, promjer rupe pravi manji od promjera cijevi. radni komad, to će osigurati kompresiju krajnjih dijelova obratka. Zbog činjenice da je promjer otvora promjenjiv, odnosno napravljen je većim od prečnika cijevnog blanka u onim dijelovima matrice gdje će biti središnji dio cijevnog blanka, moguće je rasporediti njegovu sredinu. dio. Osim toga, pravljenje rupa u dijelovima matrice promjenjivog promjera, tj. od prečnika manjeg od prečnika cevnog zazora do prečnika većeg od prečnika cevnog zazora, obezbeđuje vertikalnu ugradnju cevnog zazora u matricu.
Dizajn matrice omogućava istovremeno presovanje krajnjih delova cevovoda i raspodelu njegovog srednjeg dela.
Podnosiocu zahtjeva nisu poznati objekti sa ovim skupom bitnih karakteristika, stoga je traženo tehničko rješenje novo.
Korisni model je grafički ilustrovan. Na slici je prikazan pečat za distribuciju i presovanje cjevastog blanka.
Pečat sadrži donji dio 1 matrice, kontejner 2. Na donji dio 1 matrice je postavljen okomito cjevasti blank 3. Pečat uključuje i gornji dio 4 matrice, elastični medij 5, npr. , poliuretanske granule. Gotovi deo 6 se dobija iz obratka 3. Elastični medij 5 nalazi se u cevastom radnom komadu 3 iu rupu 8 promenljivog prečnika u gornjem delu 4 matrice i u rupi 7 promenljivog prečnika u donjem delu. 1 matrice; kocka također uključuje proboj 9.
Pečat radi na sljedeći način: donji dio 1 matrice se ugrađuje u kontejner 2, cjevasti blank 3 je vertikalno umetnut unutar donjeg dijela matrice, a gornji dio 4 matrice se postavlja na top. Elastični medij 5 se ulijeva u otvor 8 u gornjem dijelu 4 matrice u cevasti obrat 3 i u otvor 7 u donjem dijelu 1 matrice. Pomeranjem klizača za presu (nije prikazano na slici) silom P, probijač 9 se pomera, što dovodi do pomeranja gornjeg dela 4 matrice, što dovodi do pomeranja cevastog obratka 3 u rupu 8 promenljivog prečnika. u gornjem delu 4 matrice i do pomeranja cevastog obratka 3 u rupu 7 promenljivog prečnika u donjem delu 1 matrice, što dovodi do kompresije krajnjih delova cevastog obratka 3. Sila P je takođe prenosi se na elastični medij 5, kroz koji se zauzvrat prenosi na zidove cjevastog obratka 3, što dovodi do distribucije njegovog srednjeg dijela. Nakon što klizač pritiska i bušilica 9 dođu do maksimalnog gornjeg položaja, pravi se udubljenje gotovi dio 6 i elastični medij 5 obrnutim redoslijedom.
Pečat za distribuciju i presovanje cjevastog obratka, koji sadrži matricu koja se sastoji od gornjeg i donjeg dijela, bušilicu, elastični medij, karakteriziran time što je matrica smještena u kontejneru i napravljena s rupama promjenjivog promjera u donjem dijelu i gornjih dijelova kako bi se omogućilo presovanje krajnjih dijelova cijevnog obratka i istovremeno raspoređivanje njegovog srednjeg dijela.
Nakon svake tehnološke operacije provjeravaju se dimenzije dijelova cijevi. Tolerancije za odstupanja dimenzija su navedene na crtežima i tehničke specifikacije za nabavku delova.
Nakon operacije, dužina radnog komada ili dijela se provjerava normalnim mjernim instrumentom: ravnalom, mjernom trakom, kaliperom itd.
Kontrola oblikovanog rezanja krajeva cijevi može se vršiti pomoću krajnjih ili čvrstih šablona koji se postavljaju na cijev, slično šablonima za obrezivanje kontura (SHOK).
Ako postoje povećani zahtjevi za kvalitetom rezanja profiliranih cijevi, izrađuju se posebne plaze za pregled.
ZAVRŠEVANJE CIJEVI
Flaring
Raširivanje krajeva cijevi najčešće je korišćena operacija u proizvodnji odvojivih spojeva za cevovode hidrauličnih i uljnih sistema aviona. Šišanje cijevi prečnika do 20 mm i debljine stijenke do 1 mm može se izvršiti ručno pomoću konusnog trna na dva načina. Da biste to učinili, kraj cijevi je stegnut u uređaj poz.2 , koji se sastoji od dvije polovice s nastavkom duž vanjskog prečnika cijevi i konusnog dijela u obliku šiljka i trna poz.1 nanesite nekoliko udaraca čekićem ili ručno rotirajte trn poz.3 dok se ne dobiju potrebne dimenzije konusa.
Šišanje cijevi prečnika do 20 mm i debljine stijenke do 1 mm može se izvršiti ručno pomoću konusnog trna na dva načina. Da biste to učinili, kraj cijevi je stegnut u uređaj 2 , koji se sastoji od dvije polovice s nastavkom duž vanjskog promjera cijevi i konusnog dijela u obliku šiljka i trna 1 Nanesite nekoliko udaraca čekićem ili ručno rotirajte trn dok se ne dobiju potrebne dimenzije konusa. Međutim, kada se ovim metodama šišaju, teško je postići potrebnu ispravnost i čistoću unutrašnje konusne površine. Ove osobine su posebno važne za spojeve bradavica, u kojima se stvara nepropusnost bez dodatnih brtvi. Osim toga, ove metode su neefikasne. Stoga je racionalnije šišati krajeve cijevi na posebnim strojevima za šišanje cijevi. Suština procesa razvrtanja krajeva cijevi na mašini je da se dobije konus
Utičnica se ubacuje koncentriranom silom iz unutrašnjosti cijevi pomoću rotacionog alata.
Prilikom širenja, originalna debljina stijenke cijevi se smanjuje S 0
prije S 1
. Debljina zida na ivici šivanja može se izračunati pomoću formule 
Gdje S 1 --- debljina zidovi na kraju zvona;
S 0--- debljina stijenke cijevi u cilindričnom dijelu;
D0 ---spoljni promjer cijevi prije širenja;
D 1--- spoljni prečnik cevi nakon širenja. Raširenost kratkih cijevi se izvodi pomoću matrici.
Krimpovanje kraja cevi
U dizajnu krutih upravljačkih šipki aviona koriste se cijevi sa uvijenim krajevima. Dijagram procesa presovanja je prikazan ispod.
Pod uticajem tlačnih sila R postoji smanjenje promjera sa D0 prije d, zadebljanje zida sa S 0 prije S 1 i produžetak cijevi s L 0 prije L 1 .
Postoje dva načina za uvijanje krajeva cijevi. Prvi način. Krimpovanje guranjem cijevi u prstenastu matricu. 
Dijagram matrice za presovanje cijevi je prikazan gore. Prazni dio (cijev) poz.2 sa prečnikom D0 smešten u matricu, pozicija 3, koja ima konusni ulaz i kalibracioni deo prečnika d. Tokom radnog hoda klizača za presovanje, položaj proboja 1 fiksira cijev duž vanjskog prečnika i gura njen donji dio u matricu, sabijajući kraj cijevi do prečnika d.
Granica smanjenja promjera originalne cijevi određena je gubitkom stabilnosti (uzdužno savijanje) stijenke nesabijenog dijela i plastičnosti materijala. Izvijanje nastaje kada napon u materijalu dostigne svoju tačku tečenja. Na stabilnost zida cijevi utječe omjer debljine cijevi i vanjskog promjera S 0 / D0.
Maksimalni stepen kompresije cijevi određen je graničnom vrijednošću omjera kompresije Kobzh, .
Za povećanje Kobzh između matrice i probijača se koristi nosač za zid cijevi, čime se sprječava gubitak stabilnosti.
Dobri rezultati se postižu lokalnim zagrijavanjem kraja cijevi, čime se smanjuje granica popuštanja materijala u deformiranom dijelu. Zbog smanjenja pritiska na cijevi, gubitak stabilnosti nastaje mnogo kasnije. Ova metoda je posebno efikasna kod presovanja cijevi legure aluminijuma. Zbog visoke toplinske provodljivosti ovih legura, ne grije se cijev, već matrica; cijev se zagrijava od kontakta s matricom.
Drugi način. Krimpovanje u razdvojenim matricama.
Prema prvoj metodi, nije preporučljivo stiskati duge cijevi, jer su potrebne preše velike zatvorene visine, velike kalupe i posebne stezaljke za zaštitu cijevi od uzdužno savijanje. Više je rasprostranjena metoda presovanja krajeva posebno dugih cijevi pomoću razdjelnih matrica. Prikazan je dijagram procesa.
Šema procesa presovanja krajeva cijevi sa razdvojenim matricama Poz.1 i 3 – gornji i donji udarci matrice, poz.2 – cijev, poz.3 – kalibracijski trn.
Gornji i donji udarači pos. 1 I 4 Pečati imaju radni dio obrađen u zatvorenom stanju i odgovara obliku komprimovanog dijela cijevi. Udarci čine česte pokrete naprijed-nazad (vibriraju), stišćući kraj cijevi poz.2. Cijev se postupno uvlači u pečat dok se ne dobije potrebna dužina komprimovanog dijela.
U slučajevima kada je potrebno dobiti tačan unutrašnji prečnik komprimovanog dela cevi, unutra se ubacuje kalibracioni trn poz.3 i ubacite ga u pečat zajedno sa lulom. Nakon što je proces završen, trn se uklanja iz cijevi. Prednosti postupka presovanja krajeva cijevi u vibrirajućoj razdvojenoj matrici su sljedeće:
a) stvaraju se povoljniji uslovi za plastičnu deformaciju nego kod presovanja sa prstenastom matricom;
b) aksijalna sila cijevi u kalup Q je znatno manja nego kod prve metode;
c) smanjuje se broj prelaza;
d) može se koristiti trn koji omogućava dobijanje kalibriranog unutrašnjeg prečnika cevi bez naknadne obrade.
30. Tipični dizajn kalupa za izvlačenje delova sa prirubnicom, stepenastim i konusnim oblikom.
sa prirubnicom:
Tipičan dizajn kalupa za crtanje sa držačem preklopa 2, koji radi iz pufera univerzalne prese, prikazan je na Sl. 229, a. Prenosna veza između odbojnika za presovanje i držača preklopa su klinovi odbojnika /. Gotovi dio se uklanja iz matrice 4 na kraju podizanja klizača kroz izbacivač 5 i potiskivač 6. Ako je dno utisnutog dijela ravno i postavljeno okomito na osu izvlačenja, onda kada je matrica zatvorena , ostavlja se razmak z između izbacivača 5 i gornje ploče 3, odnosno radi se bez "jakog" udarca.
Proces pretvaranja blanko lima u šuplji pomoću držača preklopa praćen je složenim opterećenjem materijala, posebno u području prirubnice. Prirubnica doživljava tangencijalnu kompresiju od tlačnog naprezanja a, (slika 229.6), što je glavna deformacija materijala u ovoj zoni, radijalnog zatezanja od vlačnog napona ili r i
oblikovanje.
Konusni oblik:
Crtanje niskih konusnih dijelova obično se radi u 1 operaciji, ali je komplicirano činjenicom da st. Deformacija radnog komada je mala (s izuzetkom mjesta uz zaobljene rubove bušilice), zbog čega se hauba "povlači" i gubi svoj oblik. Stoga je potrebno povećati pritisak stezanja i
Rice. 229. Izvlačenje šupljeg stakla sa stezanjem predmeta
stvaraju značajna vlačna naprezanja u deformabilnom radnom komadu koja prelaze granicu elastičnosti
materijala, upotrebom matrice sa izduvnim rebrima (Sl. 134, a).
Na sl. 134, b prikazuje drugu metodu crtanja plitkih, ali širokih konusa (reflektora svjetiljki), proizvedenih u žigu sa konusnom stezaljkom. Crtanje ove vrste delova se takođe može dobro uraditi hidraulično štancanje. U većini slučajeva izvlačenje konusnih dijelova srednje dubine izvodi se u 1 operaciji. Samo uz malu relativnu debljinu pričvršćivača, kao iu prisutnosti prirubnice, potrebne su 2 ili 3 operacije izvlačenja. Prilikom štancanja dijelova od relativno debelog materijala (S/D)100>2,5, s
mala razlika u dijametralnim dimenzijama, napa se može pojaviti bez pritiskanja, slično haubi cilindrični dijelovi. IN u ovom slučaju kalibracija je potrebna na kraju radnog hoda s tupim udarcem. U proizvodnji konusnih dijelova tankih stijenki to znači. Razlikom promjera donjeg i gornjeg dijela najprije se izvlači jednostavniji zaobljeni oblik s površinom jednakom površini gotovog dijela, a zatim se dobiva gotovi dio u kalibracionom žigu. formu. Tehnološki proračuni prijelaza ovdje su isti kao kod crtanja cilindričnih dijelova s prirubnicom. mn = dn /dn-1, dn i dn-1 su prečnici sadašnje i prethodne nape.
Stepeni oblik:
Od posebnog interesa je dvostruki proces, koji kombinuje konvencionalnu haubu sa inverzionom napom.
Reverzibilno crtanje donosi veliki efekat pri štancanju stepeničastih delova. Tipičan primjer je proces u više koraka za štancanje dubokih dijelova kao što su farovi automobila. Prvo se izvlači cilindar ili polulopta, a zatim se radni komad povlači u suprotnom smjeru (obrnuto) kako bi se dobio željeni oblik proizvoda.
Sheme reverzibilne (reverzibilne) haube
31. Tipični dizajn kalupa za prirubljivanje.
Matrice za prirubnice mogu se podijeliti u dvije grupe: matrice bez stezanja radnog predmeta i štampe sa stezanjem radnog komada. Matrice bez stezanja radnog predmeta koriste se samo kod obrubljivanja velikih proizvoda, pri čemu nema straha od preopterećenja radnog komada tokom prirubljivanja. Potpuno stezanje radnog komada obično se može postići upotrebom prirubničkih matrica druge grupe sa jakim pritiskom.
Na sl. 207, a prirubnički žig je predstavljen sa donjom stezaljkom, koja radi od gumenog odbojnika 1 postavljenog ispod žiga, koji prenosi pritisak kroz podlošku 2 i šipke 3 na potisnu ploču 5. Prilikom spuštanja gornjeg dijela pečata, radni komad 6, položen na ploču 5 tako da prirubnički probijač 4 sa svojim gornjim izbočenjem ulazi u preliminarnu rupu, prvo se stegne matricom 7, a zatim zaglavi. Izbacivanje proizvoda sa vrha matrice nakon prirubničenja može se izvršiti pomoću konvencionalnog krutog izbacivača (šipa) koji radi iz same prese ili, kao što je prikazano na slici, pomoću opruga 9 i izbacivača 8.
Kod prirubničenja većih proizvoda, umjesto gumenog odbojnika ili opruge, bolje je koristiti pneumatske ili hidropneumatske uređaje.
Na sl. 207, b prikazuje sličan žig s gornjom stezaljkom za prirubljivanje rupe u kvačilu traktora. Ovdje se proizvod 4 pritisne kada gornji dio matrice spusti ploča 3, koja je pod djelovanjem šesnaest opruga 2 smještenih u krugu oko prirubničkog probijača 1.
Pritiskanje prstenastog dijela materijala odozdo tokom procesa prirubljivanja i naknadno izbacivanje proizvoda iz matrice 5 nakon prirubljivanja vrši se ejektorom 6, koji prima kretanje kroz šipke 7 od donjeg pneumatskog jastuka prese.
32. Tipični dizajn maraka za distribuciju.
Dizajn matrice za doziranje zavisi od potrebnog stepena deformacije, koji
karakterizira koeficijent raspodjele Krazd. Ako Krazd > Krazd. limit . , kada je isključen lokalni gubitak stabilnosti, tada se koristi jednostavan otvoreni žig sa konusnim udarcem
(za slobodnu distribuciju) i donju cilindričnu stezaljku duž unutrašnji prečnik prazna cijev, koja je pričvršćena na donju ploču matrice.
Kod viših stepena deformacije,
kada Krazd< Кразд.прел . применяют штампы со скользящим внешним подпором (рис. 1).
Sl. 1. Matrice za distribuciju krajeva cijevnih otvora sa kliznim vanjskim osloncem.
Žig se sastoji od gornje ploče 1 i konusnog probijača 2 i na nju pričvršćenih potiskivača šipki 3. Na donju ploču 7 pričvršćen je cilindrični potporni trn 5, čiji je prečnik D jednak vanjskom prečniku cijevnog zazora. Potporna čaura 4 se kreće duž trna, poduprta oprugama 6. Kada je čaura u gornjem položaju (na slici prikazana isprekidanom linijom), radni predmet se postavlja na rame trna 5, a radni komad viri iz rukav po
(0,2-0,3) D.
Kada se vrh matrice spusti, konusni probijač ulazi u radni komad i počinje ga istiskivati.
Istovremeno, potiskivači 3 pritiskaju na potpornu čahuru 4 (pritiskajući opruge 6) i pomeraju je prema dole duž trna, čime se omogućava da probojnik potpuno proširi praznu cev sve dok
potrebne veličine. Za vrijeme obrnutog hoda, opruga 6 podiže čahuru 4 zajedno sa utisnutim dijelom.
Operacija je uglavnom dizajnirana za povećanje prečnika cilindričnog radnog komada za
spajanje cijevi. Optimalan ugao distribucije 10300.
Slika 2.1-probijač, 2-čahura, 3-guralica, 4- |
|||
štap služi kao oslonac. U markama gdje |
|||
ne postoji mogućnost gubitka stabilnosti, koriste se |
|||
umire bez potpore slobodnih dijelova |
|||
praznine. |
Ako je promjer početnog šupljeg cilindra d0, tada je najveći promjer d1, do kojeg se može izvršiti raspodjela (slika 3).
d1 ,=Ksection * d0, gdje je Ksection koeficijent širenja u zavisnosti od relativne debljine
praznine. s/d0 =0,04 Ksekcija =1,46 s/d0 =0,14 Ksekcija =1,68. Debljina materijala se smanjuje tokom distribucije. Najmanja debljina u tački najvećeg rastezanja određena je pomoću
formula. s1 = s √ 1/ Ksekcija
Doziranje se može vršiti na rubovima šupljeg obratka ili na njegovom srednjem dijelu u kalupima s razdvojenim kalupima, elastičnim medijima i drugim metodama.
Dimenzije radnog komada za distribuciju određuju se na osnovu jednakosti volumena obratka i dijela bez uzimanja u obzir promjena u debljini metala.
Slika 3. a - elastični udar. b- u odvojivim matricama.
33. Tipični dizajn kalupa za presovanje.
Matrice za presovanje se dijele u dvije grupe : matrice za slobodno presovanje i matrice sa nosačima izratka. Marke prve grupe Imaju samo uređaje za vođenje za cevasti ili šuplji radni komad, bez unutrašnjih ili spoljašnjih oslonaca, usled čega je moguć gubitak stabilnosti prilikom presovanja. Kako bi se spriječio gubitak stabilnosti, radni komad u jednoj operaciji dobiva promjenu oblika u kojoj će potrebna sila presovanja biti manja od kritične.
Rice. 1. Sheme kalupa za slobodno presovanje krajeva - dijelova.
Na sl. Na slici 1 prikazana su dva dijagrama slobodnih kalupa za presovanje: na prvom žigu kraj cijevi 3 (sl. 1, a) je uvijen u stacionarnu matricu, a na drugom pečatu vrat je uvijen.
na šupljem proizvodu 3 (sl. 1, b) izvodi se pokretnom matricom 1, pričvršćenom na gornju ploču kalupa pomoću držača matrice 5. Za fiksiranje radnog komada postoji cilindrični remen ili na matrici / , ili na ploči 4. Uklanjanje dijelova vrši se ejektorom 2 koji se napaja iz donjeg ili iz gornjeg odbojnika. Dužina sabijenog dijela se podešava promjenom hoda prese.
Na sl. 2, a prikazuje dijagram matrice s vanjskim osloncem; u njemu
dio obratka koji nije podvrgnut krimpovanju prekriven je vanjskim prstenom 2, koji sprječava gubitak stabilnosti i izbočenje obratka prema van. Zbog toga takve matrice mogu proizvesti veći stepen deformacije nego kod kalupa bez oslonaca. Da bi se olakšala montaža obradaka i uklanjanje savijenih dijelova iz držača 2, napravljen je odvojivim; u neradnom stanju otpušta se oprugama 1. Stezaljka se zatvara oko izratka pomicanjem gornjeg dijela matrice klinovima prema dolje 4. Za uklanjanje sabijenog dijela iz matrice 5 matrica je opremljena izbacivač 3, koji radi od opruge 6 ili od prečke u klizaču za presovanje.
Postoje i kalupi sa kliznim vanjskim prstenom koji podupire radni predmet duž cijelog njegovog nedeformiranog dijela.
Na sl. Na slikama 2, b i c prikazane su matrice za presovanje krajnjeg dijela cijevi ili šupljeg radnog predmeta u kuglu, opremljene vanjskim (sl. 2, c) ili vanjskim i unutrašnjim (sl. 2, b) nosačima za radni predmet.
Rice. 2. Dijagrami kalupa za presovanje krajeva delova sa nosačima Ove matrice vam omogućavaju da napravite značajne promene oblika u jednoj operaciji,
zbog čega se smanjuje broj operacija tokom višeoperativnog štancanja. U pečatu namenjenom za presovanje krajnjeg dela cevi (sl. 2, b), cevni blank se ugrađuje u zazor između spoljašnjeg kliznog prstena 2 i unutrašnje baze šipke 3, na kome se nalazi stepenište za podupiranje kraj praznine. U otvor šipke 3 utisnut je umetak, koji ima sfernu glavu duž koje se obradak savija. U pečatu za presovanje šupljeg obratka (slika 2, c) nedostaje obloga 6. Radni komad se postavlja duž držača 2 i osnovne šipke 3.
Kada se klizač za presu pomiče prema dolje, matrica 1 pomiče klizni kavez 2 prema dolje i sabija radni komad duž sfere. Obujmica djeluje od donjeg odbojnika kroz šipke 4, klizeći u donjoj ploči 5. Dio se izbacuje kada se presa pomiče prema gore sa umetkom 6, također spojenim na donji odbojnik.
Operacija se široko koristi za proizvodnju čaura. Optimalni ugao konusnosti je 15-200. Karakteristike maraka Postoji potreba da se obezbedi stabilnost radnog komada tokom procesa presovanja. Matrice se dijele na: 1. bez oslonca obratka 2. sa osloncem za obradak. Bez oslonca se rijetko koristi i za radove s relativno debelim zidovima.
Mogućnost presovanja cilindričnih obradaka u jednoj operaciji orped koeficijent. crimping
d ,=Kobzh * D, gdje je Kdiv koeficijent raspodjele ovisno o karakteristike dizajna pečat i vrsta materijala. Tabela 5.
Kobzh također ovisi o relativnoj debljini materijala. Za meki čelik (α=200).- s/D=0,02 Kobzh
0,8; s/D=0,12 Kobzh =0,65.
Kako se ugao suženja smanjuje, vrijednost Kobj opada. Debljina stijenke na mjestu savijanja se povećava zbog kompresije metala. Najveća debljina na mjestu najveće kompresije određuje se formulom.
s1 = s √ 1/ Kobzh
34. Dizajn kalupa sa radnim elementima od tvrde legure.
TV Legura je keramički (ne metalni) karbid W. Tv. legure imaju povećanu sklonost lomljenju, pa je moguće samo ako su ispunjeni posebni dizajnerski i tehnološki zahtjevi pouzdan rad matrice sa radnim elementima od tvrdih legura, tzv. matrice od tvrde legure, i povećavaju njihovu trajnost za desetine i stotine puta u odnosu na kalupe sa čeličnim radnim elementima. Moderni dizajni karbidne matrice treba da obezbede u poređenju sa čelikom povećana krutost, precizniji i pouzdaniji smjer gornjeg dijela matrice u odnosu na dno, maksimalna aproksimacija osovine drške centru pritiska matrice, izdržljivost i pouzdanost jedinica za skidanje i elastičnih elemenata, povećana otpornost trake na habanje vodilice, eventualno veći broj brušenja i odsustvo koncentracije naprezanja na karbidu.
Povećana krutost i čvrstoća ploča postiže se povećanjem njihove debljine. Za matrice s planom veličine 350x200 mm, preporučena debljina donje ploče je 100-120 mm. Donja i gornja ploča i ploča za slaganje su izrađene od čelika 45. Ove ploče su termički obrađene na tvrdoću od 30-35 HRC. Odstupanje od ravnosti osnove matrice i susjedne površine donje ploče matrice, kao i stražnjeg dijela proboja s držačem proboja i susjedne površine gornje ploče (ili međupodložne ploče) ne smije biti veći od 0,005 mm. Nepoštivanje ovog zahtjeva može nekoliko puta smanjiti trajnost žiga.
Karbidni vijci su napravljeni od čelika 45 i zatim termički obrađeni. Treba uzeti u obzir da čak i lagano rastezanje vijaka dovodi do smanjenja trajnosti karbidnih matrica.
Precizniji i pouzdaniji smjer gornjeg dijela karbidne matrice u odnosu na donji dio, u odnosu na čelik, postiže se korištenjem vodilica za valjanje (najmanje 4). Preporučena napetost u vodilicama kuglica je 0,01-0,015 mm. U nekim slučajevima se koristi interferencija od 0,02, -0,03 mm. Povećanje napetosti dovodi do smanjenja trajnosti vodilica. Međutim, preporučljivo je povećati napetost pri rezanju tankog materijala do 0,5 mm debljine ili pri radu na dotrajaloj opremi za presovanje. Trajnost vodilica za kotrljanje je 10-16 miliona radnih ciklusa, u zavisnosti od količine napetosti. Stubovi i čahure su izrađeni od čelika ŠH15. Nakon termičke obrade Tvrdoća im je 59-63 HRCe. Valjkaste vodilice se koriste za rezanje materijala debljine do 1,5 mm.
Eliminacija koncentracije naprezanja u tvrdoj leguri postiže se zaokruživanjem uglova u prozorima matrice poluprečnika 0,2-0,3 mm (sa izuzetkom radnog ugla u prozorčiću koraknog noža sekvencijalnog žiga) i određivanjem debljina matrice, minimalna širina njenog zida i razmak između radnih prozora na osnovu odgovarajućih proračuna.
Osiguravanje trajnosti i pouzdanosti elemenata za skidanje trake i vođenja trake postiže se ojačavanjem traka za skidanje kaljenim čeličnim pločama i karbidnim elementima, korištenjem karbidnih vodilica i sredstava za odvajanje za usmjeravanje i podizanje trake, te korištenjem novih dizajna stripera. Najčešća su dva tipa ljušteča: oni koji obezbeđuju pravac trake dok se kreće preko matrice (slika 1 a) i oni koji to ne obezbeđuju (sl. 1, b). Upotreba potonjeg zahtijeva prisustvo u marki pojedinačni elementi za vođenje trake.
U većini slučajeva, pokretni izvlakači se izvode na kotrljajućim vodilicama. Vodilice imaju najveću krutost ako su stupovi čvrsto pričvršćeni za izvlakač (sl. 2). Kako bi se izbjegla izobličenja koja nastaju zbog prisutnosti neravnina na vrpci, izvlakač nije pritisnut na traku; razmak između nje i trake sa kompozitnim listovima je 0,5-0,8 mm (slika 3).
Prilikom rezanja dijelova od materijala debljine preko 0,5 mm, u pravilu,
marke sa fiksnim puller Dijelovi izrezani u ovim kalupima su nešto lošiji u ravnosti u odnosu na one dobivene u kalupima s pokretnim skidačem, budući da se rezanje događa oštrim radnim rubovima probijača i kalupa. Povećanje krutosti proboja postiže se smanjenjem njihove dužine na najmanju dopuštenu i korištenjem stepenastih proboja. Neophodno je da je bušilica dobro pričvršćena u držač bušotine. U pravilu, debljina držača proboja treba biti najmanje 1/3 visine proboja.
Dizajn radnih dijelova kalupa. Dizajn karbidnih kalupa uvelike ovisi o metodama proizvodnje glavnih dijelova za izradu oblika, posebno matrica. Dvije najčešće metode za obradu matrica su brušenje dijamanata i
STRANA 124
PREDAVANJE br. 17
Operacije promjene oblika žigosanja listova. Krimpovanje i distribucija
Pregled predavanja
1. Crimping.
1.1. Osnovni tehnološki parametri presovanja.
1.2. Određivanje dimenzija početnog obratka.
1.3. Određivanje potrebne sile prilikom presovanja.
2. Distribucija.
2.1. Osnovni tehnološki parametri distribucije.
2.2. Određivanje dimenzija početnog obratka.
3.3. Die designs.
1. Crimping
Krimpovanje je operacija kojom se smanjuje poprečni presjek otvorenog kraja prethodno istegnutog šupljeg proizvoda ili cijevi.
Prilikom presovanja, otvoreni kraj šupljeg izratka ili cijevi gura se u lijevkasti radni dio matrice, koji ima oblik gotov proizvod ili srednji prelaz (slika 1). Prstenasta matrica ima radnu šupljinu s pravolinijskom, nagnutom prema osi simetrije ili krivolinijskom generatricom.
Slika 1 - Šema procesa presovanja
Ako se presovanje vrši u slobodnom stanju, bez povratnog pritiska radnog komada izvana i iznutra, samo je njegov dio koji se nalazi u šupljini matrice plastično deformiran, ostatak dijela je elastično deformiran. Vrtovi cilindričnih limenki, limenki za aerosolno pakovanje, razni adapteri za cjevovode, naglavci i drugi proizvodi se proizvode presovanjem.
1.1. Glavni tehnološki parametri presovanja
Prilikom presovanja deformabilni dio obratka je u zapreminski deformisanom i zapreminski napregnutom stanju. U meridijalnom i obodnom smjeru postoje tlačne deformacije i tlačna naprezanja, au radijalnom smjeru (okomito na generatrisu) postoje vlačne deformacije i tlačna naprezanja prstenastih elemenata šupljeg obratka. Ako je sudbina da unutrašnja površina šupljeg obratka tokom presovanja nije opterećena, a sa izratkom relativno tankih zidova mala u odnosu na, onda možemo pretpostaviti da će dijagram stanja naprezanja biti ravan - biaksijalna kompresija u meridijanu i obodnom uputstva. Kao rezultat toga, na rubu proizvoda dolazi do određenog zadebljanja zidova.
Deformacija prilikom presovanja se procjenjuje koeficijentom presovanja, koji je omjer prečnika obratka i prosječnog prečnika njegovog deformiranog dijela:
Količina zgušnjavanja može se odrediti po formuli:
gdje je debljina zida obratka, mm;
debljina stijenke na rubu proizvoda nakon presovanja, mm;
prečnik šupljeg obratka, mm;
prečnik gotovog proizvoda (nakon presovanja), mm;
omjer presovanja.
Za tanki materijali ( Odnosi prečnika 1,5 mm) računaju se po spoljnim dimenzijama, a za deblje - po prosečnim prečnikima. Omjeri savijanja su za čelični proizvodi 0,85 0,90; za mesing i aluminijum 0,8-0,85. Granični omjer savijanja
Smatra se da obradak počinje gubiti stabilnost i na njemu formirati poprečne nabore. Granični koeficijent savijanja zavisi od vrste materijala, veličine koeficijenta trenja i ugla konusnosti matrice savijanja.
gdje je granica popuštanja materijala;
P - linearni modul očvršćavanja;
- koeficijent trenja; = 0,2 -0,3;
- ugao konusa matrice.
Optimalni ugao konus matrice uz dobro podmazivanje i čistu površinu radnog komada je 12…16 , sa manje povoljnim uslovima trenje 20…25 .
Broj nabora se može odrediti po formuli:
Između operacija presovanja potrebno je žarenje. Dimenzije dijela nakon presovanja se povećavaju zbog opruge za 0,5...0,8% od nazivnih dimenzija.
Krimpovanje se vrši u uslovima neravnomerne kompresije u aksijalnom i obodnom pravcu. Pri određenim kritičnim vrijednostima tlačnih napona i dolazi do lokalnog gubitka stabilnosti radnog komada, što rezultira savijanjem.
A B C D)
Slika 2 Moguće opcije gubitak stabilnosti tokom presovanja: a), b) formiranje poprečnih nabora; c) formiranje uzdužnih nabora; G) plastična deformacija dnu
Posljedično, kritična vrijednost koeficijenta savijanja regulirana je lokalnim gubitkom stabilnosti. Kako bi se spriječilo stvaranje nabora tokom presovanja, šipka za ispravljanje se ubacuje u radni komad.
Kritični koeficijent presovanja, dimenzionalna tačnost delova dobijenih presovanjem, značajno zavisi od anizotropnih svojstava materijala obratka. Sa povećanjem koeficijenta normalne anizotropije R granični omjer savijanja se povećava ( K = D / d )*** K = d / D manje, jer istovremeno se povećava otpor zidova obratka na zadebljanje i ispupčenje. Posljedica ravne anizotropije prilikom presovanja je formiranje skalona na rubnom dijelu presovanog obratka. To zahtijeva naknadno obrezivanje i, stoga, povećanu potrošnju materijala.
Ugao nagiba matrice formiranja za presovanje ima optimalnu vrijednost pri kojoj je meridionalni napon minimalan, pri
.
Ako je 0,1, onda je = 21 36 ; a ako je 0,05, onda je = 17 .
Prilikom presovanja u konusnoj matrici sa centralnom rupom, rubni dio obratka, pri prelasku iz konusne u cilindričnu šupljinu, savija se (okreće) i zatim, prolazeći kroz nju, ponovo dobija cilindričnog oblika, odnosno rubni dio obratka se naizmjenično savija i ispravlja pod utjecajem momenata savijanja. Radijus zakrivljenosti radne ivice matrice ima značajan uticaj na tačnost prečnika komprimovanog dela obratka (slika). To se objašnjava činjenicom da je prirodni radijus savijanja (rubni dio) radnog komada prilično određenu vrijednost, u zavisnosti od debljine, prečnika obratka i ugla nagiba matrice za formiranje.
= (2 sin ) .
Debljina rubnog dijela obratka može se odrediti sljedećom formulom: =; gdje je osnova prirodnog logaritma.
Slika 3 Krimpovanje u konusnoj matrici sa centralnom rupom
Ako , tada element obratka koji se kreće iz konusnog dijela zone deformacije u nastali cilindar gubi kontakt sa matricom i promjer cilindričnog dijela komprimovanog dijela ili poluproizvoda se smanjuje za, tj.
Ako, tada se ovaj fenomen ne događa, a promjer komprimovanog dijela obratka odgovara promjeru radne rupe matrice.
Iz navedenog slijedi da radijus matrice mora zadovoljavati sledeći uslov:
a moguća promjena promjera cilindričnog dijela komprimiranog dijela može se odrediti formulom:
1.3. Određivanje dimenzija originalnog obratka
Visina izratka namenjenog za presovanje, iz uslova jednakosti zapremine, može se odrediti pomoću sledećih formula:
u slučaju cilindričnog presovanja (slika 4a)
u slučaju konusnog presovanja (slika 4, b)
u slučaju sfernog presovanja (slika 4, c)
0.25 (1+).
Slika 4. Šema za određivanje dimenzija obratka
1.4 Određivanje potrebne sile prilikom presovanja
Sila presovanja se sastoji od sile potrebne za samo stiskanje u konusnom dijelu matrice, i sila potrebna za savijanje (rotiranje) uvijenog ruba dok se ne zaustavi na cilindričnom remenu matrice
Slika 5. Šema za određivanje sile uvijanja
Sekcija Oa odgovara sili potrebnoj za savijanje ruba obratka do kuta suženja matrice; cijelo područje Ov odgovara; plot Ned odgovara snazi; plot CD odgovara klizanju ruba obratka duž cilindričnog pojasa matrice, sila stiskanja se neznatno povećava.
Kako radni komad izlazi iz matrice, sila lagano opada i postaje jednaka sili tokom stabilnog procesa presovanja Robzh.
Snaga se određuje po formuli:
= 1- 1+ + 1- 1+ 3-2 cos ;
gdje je -ekstrapolirana granica popuštanja jednaka .
Krimpovanje se vrši na radilici i hidraulične prese. Prilikom rada na prešama radilice, silu treba povećati za 10-15
Ako je = 0,1…0,2; To
S 4.7
Ova formula daje prilično tačan proračun kada 10…30 ; ,1…0.2
Približna sila deformacije može se odrediti formulom:
2. Operacija doziranja
Operacija distribucije koja se koristi za dobivanje različitih dijelova i poluproizvoda koji imaju varijabilnu vrijednost presjek, omogućava vam povećanje promjera rubnog dijela šupljeg cilindričnog obratka ili cijevi (slika 6).
Kao rezultat ovog procesa dolazi do smanjenja dužine generatrike obratka i debljine stijenke u zoni plastične deformacije, pokrivajući područje sa povećanim poprečnim dimenzijama. Doziranje se vrši u pečatu pomoću konusnog probijača, koji deformira šuplji radni komad u obliku komada cijevi, stakla dobivenog izvlačenjem ili zavarene prstenaste školjke, koja prodire u njega.
A B C)
Slika 6. - Vrste delova dobijenih distribucijom: a)
2.1. Glavni tehnološki parametri distribucije
Stepen deformacije u tehnološkim proračunima određen je koeficijentom ekspanzije, koji je omjer najveći prečnik deformirani dio proizvoda do originalnog promjera cilindričnog obratka:
Najmanja debljina obratka nalazi se na rubu rezultirajućeg dijela i određena je formulom:
Što je veći koeficijent ekspanzije, to je veće stanjivanje zida.
Kritični stupanj deformacije reguliran je jednim od dva tipa gubitka stabilnosti: savijanjem u podnožju obratka i pojavom grla, što dovodi do uništenja - pukotine, u jednom ili istovremeno u nekoliko dijelova ivice deformiranog deo radnog komada (slika 7).
Slika 7. Vrste gubitka stabilnosti tokom rasipanja: a) preklapanje na dnu radnog komada; b) izgled vrata
Pojava jedne ili druge vrste kvara ovisi o karakteristikama mehanička svojstva materijal obratka, njegovu relativnu debljinu, ugao nagiba generatrise proboja, uslove kontaktnog trenja i uslove za učvršćivanje radnog predmeta u kalupu. Najpovoljniji ugao je od 10 do 30 .
Omjer najvećeg promjera deformiranog dijela obratka i promjera originalnog obratka, pri kojem može doći do lokalnog gubitka stabilnosti, naziva se granični koeficijent ekspanzije.
Maksimalni omjer raspodjele može biti 10...15% veći od onog navedenog u Tabeli 1.
U slučaju rada sa grijanjem, radni komad može biti 20...30% veći nego bez grijanja. Optimalna temperatura grijanje: za čelik 08kp 580…600 WITH; mesing L63 480…500 C, D16AT 400…420 C.
Tabela 1 Vrijednosti koeficijenta distribucije
|
Materijal |
At |
|||
|
0,45…0,35 |
0,32…0,28 |
|||
|
bez žarenja |
sa žarenjem |
bez žarenja |
sa žarenjem |
|
|
čelik 10 |
1,05 |
1,15 |
||
|
aluminijum |
1,25 |
1,15 |
1,20 |
|
Sila distribucije može se odrediti formulom:
gdje je C koeficijent u zavisnosti od koeficijenta distribucije.
At.
2.3. Određivanje dimenzija originalnog radnog komada
Dužina obratka se određuje iz uslova da su zapremina radnog komada i dela jednaki, a da su prečnik i debljina zida jednaki prečniku i debljini zida cilindričnog preseka dela. Nakon širenja, konusni presjek dijela ima neujednačenu debljinu stijenke, koja varira od do.
Uzdužna dužina radnog komada može se odrediti pomoću sljedećih formula:
- pri distribuciji prema šemi a) (slika 8):
Slika 8. Šema za proračun početnog obratka
2. pri raspodjeli prema shemi b) ako su polumjeri savijanja obratka pri pomicanju na konusni dio proboja i napuštanju jednaki jedan drugom i njihove vrijednosti odgovaraju:
2.4. Die designs
Strukturni dijagram pečat za doziranje zavisi od potrebnog stepena deformacije. Ako stupanj deformacije nije velik, a koeficijent ekspanzije manji od maksimalnog, lokalni gubitak stabilnosti je isključen. U ovom slučaju se koriste otvorene kalupe bez povratnog pritiska na cilindričnom dijelu radnog komada.
Pri visokim stupnjevima deformacije, kada je koeficijent veći od graničnog, koriste se matrice sa kliznom potpornom čahurom koja stvara povratni pritisak na cilindrični presjek obratka (slika 9).
Klizna čaura 4 se spušta prema dolje pomoću potiskivača 3 podesivih po dužini, postavljenih na gornjoj ploči 1, čime se eliminiše mogućnost priklještenja radnog predmeta u području kontakta probijača 2, obratka i klizne čahure 4. Upotreba pečata sa kliznim nosačem rukava omogućava povećanje stepena deformacije za 25 30%.
Slika 9 - Dijagram pečata za točenje protiv pritiska: 1 gornja ploča; 2-punch; 3pushers; 4-klizna čaura; 5-trn; 6-opruge; Dno sa 7 ploča
Maksimalni stepen deformacije pri ekspanziji konusnim probijačem može se povećati i ako se na rubu obratka dobije mala prirubnica širine unutarnjeg radijusa savijanja (Sl. 10). Prilikom ekspanzije, prirubnica apsorbira bez razaranja veća obodna vlačna naprezanja od ruba obratka bez prirubnice. U ovom slučaju, maksimalni stepen deformacije se povećava za 15 20%.
Slika 10 - Šema distribucije radnog komada sa malom prirubnicom
Distribucija zaliha u kalupe može se vršiti pomoću mehaničkih i hidrauličnih presa.