Opis parnog kotla TGM-151-B

Laboratorijski rad br.1

na kursu "Kotlovske instalacije"

Završio: Matyushina E.

Pokachalova Yu.

Titova E.

Grupa: TE-10-1

Provjerio: Shatskikh Yu.V.

Lipeck 2013

1. Svrha rada…………………………………………………………………………………………….3

2. kratak opis kotao TGM-151-B………………………………………………………………………..….3

3. Kotao i pomoćna oprema………………………………………………….4

4. Karakteristike opreme………………………………………………………………………7

4.1 Tehničke karakteristike…………………………………………………….7

4.2 Opis dizajna………………………………………………..…….7

4.2.1 Komora za sagorijevanje……………………….…..………………………….….7

4.2.2 Pregrijač…………………………………………………………….8

4.2.3 Uređaj za regulaciju temperature pregrijane pare……………………………………………………………………………………………………….…….11

4.2.4 Ekonomajzer vode………………………………………………………………..11

4.2.5 Grijač zraka……………………………………………………………..…12

4.2.6 Nacrtni uređaji…………………………………………………………..…12

4.2.7 Sigurnosni ventili………………………………………………13

4.2.8 Gorionici…………………………………………..13

4.2.9 Bubanj i uređaji za separaciju……………………………………..14

4.2.10 Okvir kotla…………………………………………………………………………16

4.2.11. Obloga kotla……….…....…………………………………………….…….….16

5. Sigurnosne mjere pri radu…………………………………………….16

Bibliografija……………………………………………………………………………………………………………...17

1. Svrha rada

Termičko ispitivanje kotlovskih instalacija vrši se radi utvrđivanja energetskih karakteristika koje određuju njihov rad u zavisnosti od opterećenja i vrste goriva, radi utvrđivanja njihovih radnih karakteristika i nedostataka u dizajnu. Za usađivanje praktičnih vještina kod studenata, preporučuje se da se ovaj rad izvodi u proizvodnim uslovima na postojećim instalacijama termoelektrane.

Svrha rada je upoznavanje studenata sa organizacijom i metodologijom izvođenja balansnih ispitivanja kotlovskog agregata, određivanjem broja i odabira mjernih mjesta za radne parametre kotla, zahtjevima za ugradnju instrumentacije i metodologijom za obradu rezultata ispitivanja. .

Kratke karakteristike kotla TGM-151-B

1. Matični broj 10406

2 Proizvodni pogon Taganrog kotlarnica

Tvornica Krasny Kotelshchik

3. Kapacitet pare 220 t/h

4. Pritisak pare u bubnju 115 kg/cm2

5. Nazivni pritisak pregrijane pare 100 kg/cm2

6. Temperatura pregrijane pare 540 °C

7. Temperatura napojne vode 215 °C

8. Temperatura toplog vazduha 340 °C

9. Temperatura vode na izlazu ekonomajzera 320 °C

10. Temperatura dimnih plinova 180 °C

11. Glavno gorivo Koksni plin iz visokih peći i prirodni plin

12 Rezervno lož ulje

Kotao i pomoćna oprema.

1. Tip dimovoda: D-20x2

Kapacitet 245 hiljada m3/h

Vakum za odvod dima - 408 kgf/m2

Snaga i tip elektromotora br. 21 500 kW A13-52-8

br. 22 500 kW A4-450-8

2. Tip ventilatora: VDN -18-11

Produktivnost - 170 hiljada m/h

Pritisak - 390 kgf/m2

Snaga i tip elektromotora br. 21 200 kW AO-113-6

br. 22 165 kW GAMT 6-127-6

3. Tip gorionika: Turbulentan

Broj gorionika (zemni plin) - 4

Broj gorionika (koksni plin iz visokih peći) 4

Minimalni pritisak vazduha - 50mm h.st.

Protok vazduha kroz gorionik - 21000 nm/sat

Temperatura vazduha ispred gorionika - 340 C

Protok prirodnog gasa kroz gorionik - 2200 nm/sat

Potrošnja koksnog plina visoke peći kroz gorionik - 25000 nm/h

Slika 1. Kotao na plin TGM-151-B za 220 t/h, 100 kgf/cm^2 (uzdužni i poprečni presjeci): 1 – bubanj, 2 – ciklon za daljinsko odvajanje, 3 – komora za sagorijevanje, 4 – gorionik za gorivo , 5 – sito, 6 – konvektivni deo pregrejača, 7 – ekonomajzer, 8 – regenerativni grejač vazduha, 9 – hvatač sačme (ciklon) jedinice za sačmarenje, 10 – rezervoar jedinice za sačmarenje, 11 – kutija koja uklanja dimni gasovi od ekonomajzera do grejača vazduha, 12 – kutija za gas do dimovoda, 13 – kutija za hladni vazduh.

Slika 2. Opšti dijagram kotla TGM-151-B: 1 – bubanj, 2 – ciklon za eksternu separaciju, 3 – gorionik, 4 – sitaste cijevi, 5 – donje cijevi, 6 – plafonski pregrijač, 7 – pregrijač sita zračenja, 8 – konvektivni pregrijač sita, 9 – 1. stupanj konvektivnog pregrijača, 10 – 2. stupanj konvektivnog pregrijača, 11 – 1. injekcioni pregrijač,

12 – 2. injekcioni odzračivač, 13 – paketi ekonomajzera vode, 14 – regenerativni rotirajući grijač zraka.

4. Karakteristike opreme

4.1 Tehničke karakteristike

TGM-151/B plinsko-ulje kotao, vertikalna cijev za vodu, jedan bubanj, sa prirodna cirkulacija i trostepeno isparavanje. Kotao je proizvela kotlovnica Taganrog "Krasny Kotelshchik".

Kotlovska jedinica je rasporeda u obliku slova U i sastoji se od komore za sagorevanje, rotacione komore i donjeg konvektivnog vratila.

U gornjem dijelu peći (na izlazu iz nje), ekranski dio pregrijača nalazi se u rotirajućoj komori, a konvektivni dio pregrijača i ekonomajzera nalaze se u donjem plinskom kanalu. Dva regenerativna rotirajuća grijača zraka (RAH) postavljena su iza konvektivnog dimovoda.

Radni indikatori, parametri:

4.2 Opis dizajna

4.2.1 Komora za sagorevanje

Komora za sagorevanje ima prizmatični oblik. Zapremina komore za sagorevanje je 780 m3.

Zidovi komore za sagorevanje su oklopljeni cevima Ø 60x5 od čelika 20. Plafon ložišta je oklopljen cevima plafonskog pregrejača (Ø 32x3,5).

Prednji ekran se sastoji od 4 panela - 38 cijevi u vanjskim panelima i 32 cijevi u srednjim. Bočni ekrani imaju tri panela - svaki sa 30 cijevi. Stražnji ekran ima 4 panela: dva vanjska panela se sastoje od 38 cijevi, a srednji - od 32 cijevi.

Da bi se poboljšalo ispiranje paravane dimnim gasovima i zaštitile kamere zadnjeg ekrana od zračenja, cevi zadnjeg ekrana u gornjem delu čine izbočenje u ložište sa prepustom od 2000 mm (duž ose cevi). Trideset i četiri cijevi ne sudjeluju u formiranju prevjesa, već su nosive (9 cijevi u vanjskim i 8 u srednjim pločama).

Sistem sita, osim zadnjeg stakla, kače se na gornje komore pomoću veza za metalne konstrukcije plafona. Stražnji paneli su okačeni na plafon pomoću 12 grijanih visećih cijevi 0 133x10.

Ploče stražnjih paravana u donjem dijelu čine nagib prema prednjoj stijenci ložišta sa nagibom od 15° prema horizontali i čine hladan pod, sa strane ložišta obložen šamotom i hromiranom masom.

Sva rešetka ložišta se slobodno šire prema dolje.

Slika 3. Skica komore za sagorevanje plinsko-uljnog kotla.

Slika 4. Grejne površine ekrana kotla: 1 – bubanj; 2 – gornji kolektor; 3 – snop cijevi za spuštanje; 4 – podizna greda za isparavanje; 9 – donji razvodnik zadnjeg stakla; 13 – cijevi za odvod smjese zadnjeg stakla; 14 – zagrevanje ekrana pomoću baklje sagorelog goriva.

4.2.2 Pregrijač

Pregrijač kotla se sastoji od sljedećih dijelova (duž puta pare): plafonskog pregrijača, sitastog pregrijača i konvektivnog pregrijača. Stropni pregrijač štiti plafon ložišta i rotacione komore. Pregrijač je napravljen od 4 panela: vanjski paneli imaju po 66 cijevi, a srednji paneli imaju po 57 cijevi. Cijevi Ø 32x3,5 mm od čelika 20 ugrađuju se sa nagibom od 36 mm. Ulazne komore plafonskog pregrijača su izrađene od Ø 219x16 mm od čelika 20, izlazne komore su Ø 219x20 mm od čelika 20. Grijna površina stropnog pregrijača je 109,1 m 2.

Cijevi stropnog pregrijača su pričvršćene na posebne grede pomoću zavarenih traka (7 redova po dužini stropnog pregrijača). Grede su zauzvrat obješene pomoću šipki i vješalica sa greda stropnih konstrukcija.

Ekranski pregrijač nalazi se u horizontalnom spojnom plinskom kanalu kotla i sastoji se od 32 zaslona smještena u dva reda duž toka plina (prvi red su zasloni od zračenja, drugi su konvektivni). Svaki ekran ima 28 namotaja od cijevi Ø 32x4 mm od čelika 12H1MF. Razmak između cijevi u situ je 40 mm. Ekrani se postavljaju sa nagibom od 530 mm. Ukupna grejna površina paravana je 420 m2.

Zavojnice su međusobno pričvršćene češljevima i stezaljkama (debljine 6 mm, izrađene od čelika X20N14S2), postavljene u dva reda po visini.

Horizontalni konvektivni pregrijač nalazi se u donjem konvektivnom oknu i sastoji se od dva stupnja: gornjeg i donjeg. Donji stepen pregrijača (prvi uz tok pare) sa grejnom površinom od 410 m 2 je protivtok, gornji stepen sa grejnom površinom od 410 m 2 je direktan. Udaljenost između stepenica je 1362 mm (duž ose cijevi), visina stepenica je 1152 mm. Stepen se sastoji od dva dijela: lijevog i desnog, od kojih se svaki sastoji od 60 dvostrukih tropetlji kalemova smještenih paralelno s prednjom stranom kotla. Zavojnice su izrađene od cijevi Ø 32x4 mm (čelik 12H1MF) i postavljene su u šahovnici sa koracima: uzdužno - 50 mm, poprečno - 120 mm.

Zavojnice su oslonjene na nosače na nosačima hlađenim zrakom. Razmak namotaja se vrši pomoću 3 reda češljeva i traka debljine 3 mm.

Slika 5. Pričvršćivanje konvektivnog cijevnog paketa horizontalnim namotajima: 1 – potporne grede; 2 – cijevi; 3 – stalci 4 – nosač.

Kretanje pare kroz pregrijač odvija se u dva toka koja se ne miješaju, simetrično u odnosu na os kotla.

U svakom od tokova, par se kreće na sljedeći način. Zasićena para iz bubnja kotla kroz 20 cijevi Ø 60x5 mm ulazi u dva kolektora plafonskog pregrijača Ø 219x16 mm. Zatim se para kreće kroz stropne cijevi i ulazi u dvije izlazne komore Ø 219x20 mm, koje se nalaze na stražnjem zidu konvektivnog dimovoda. Iz ovih komora, četiri cijevi Ø 133x10 mm (čelik 12H1MF), para se usmjerava u ulazne komore Ø 133x10 mm (čelik 12H1MF) vanjskih sita konvektivnog dijela sito pregrijača. Zatim na vanjske ekrane radijacijskog dijela sita pregrijača, zatim na međukomoru Ø 273x20 (čelik 12X1MF), iz koje se cijevi Ø 133x10 mm usmjeravaju na četiri srednja ekrana radijacijskog dijela, a zatim na četiri srednji ekrani konvektivnog dela.

Nakon sita, para ulazi u vertikalni pregrijač kroz četiri cijevi Ø 133x10 mm (čelik 12H1MF), nakon čega se kroz četiri cijevi Ø 133x10 mm usmjerava u dvije ulazne komore donjeg kontraprotočnog stupnja konvektivnog pregrijača. Prolazeći kroz zavojnice donjeg stepena u protustruji, para ulazi u dvije izlazne komore (promjer ulazne i izlazne komore je Ø 273x20 mm), od kojih se četiri cijevi Ø 133x10 mm šalju u horizontalni odzračivač. Nakon odpregrijavača, para ulazi kroz četiri cijevi Ø 133x10 mm u ulazne kolektore Ø 273x20 mm gornjeg stupnja. Prolazeći kroz zavojnice gornjeg stepena u direktnom toku, para ulazi u izlazne kolektore Ø 273x26 mm, iz kojih se kroz četiri cijevi usmjerava u komoru za sakupljanje pare Ø 273x26 mm.

Slika 6. Šema pregrijača pare kotla TGM-151-B: a – dijagram plafonskih panela i paravana, b – dijagram konvektivnih cijevnih paketa, 1 – bubanj, 2 – stropni cijevni paneli (samo jedna od cijevi je konvencionalno prikazano), 3 – međurazdjelnik između stropnih panela i paravana, 4 – sito, 5 – vertikalni odzračivač, 6 i 7 – donji i gornji konvektivni cijevni paketi, 8 – horizontalni odzračivač, 9 – kolektor pare, 10 – sigurnosni ventil , 11 – ventilacijski otvor, 12 – izlaz za pregrijanu paru .

4.2.3 Uređaj za regulaciju temperature pregrijane pare

Kontrola temperature pregrijane pare vrši se u odogrijačima ubrizgavanjem kondenzata (ili napojne vode) u tok pare koji prolazi kroz njih. Na putu svakog toka pare ugrađuju se dva injekciona pregrijača: jedan vertikalni - iza površine sita i jedan horizontalni - iza prvog stupnja konvektivnog pregrijača.

Tijelo odpregrijavača sastoji se od komore za ubrizgavanje, razdjelnika i izlazne komore. Uređaji za ubrizgavanje i zaštitni omotač nalaze se unutar kućišta. Uređaj za ubrizgavanje se sastoji od mlaznice, difuzora i cijevi s kompenzatorom. Difuzor i unutrašnja površina mlaznice čine Venturijevu cijev.

U uskom dijelu mlaznice izbušeno je 8 rupa Ø 5 mm na desupercooler-u II i 16 rupa Ø 5 mm na desupercooler-u I. Para ulazi u komoru za ubrizgavanje kroz 4 rupe na tijelu odozgo grijača i ulazi u Venturi mlaznicu. Kondenzat (napojna voda) se dovodi u prstenasti kanal preko cijevi Z 60x6 mm i ubrizgava u šupljinu Venturi cijevi kroz rupe Ø 5 mm koje se nalaze po obodu mlaznice. Nakon zaštitnog omotača, para ulazi u izlaznu komoru, odakle se kroz četiri cijevi odvodi do pregrijača. Komora za ubrizgavanje i izlazna komora su izrađene od cijevi Ø G g 3x26 mm, razdjelnik je izrađen od cijevi Ø 273x20 mm (čelik 12H1MF).

Ekonomajzer vode

Ekonomajzer čeličnog namotaja nalazi se u donjem plinskom kanalu iza paketa konvektivnih pregrijača (duž protoka plina). Visina ekonomajzera je podijeljena u tri paketa, svaki visine 955 mm, razmak između paketa je 655 mm. Svaki paket je napravljen od 88 duplih namotaja sa tri petlje Ø 25x3,5 mm (čelik20). Zavojnice su postavljene paralelno sa prednjom stranom kotla u šahovskom rasporedu (uzdužni korak 41,5 mm, poprečni korak 80 mm). Grejna površina vodnog ekonomajzera je 2130 m2.

Slika 7. Skica ekonomajzera sa dvostranim paralelnim prednjim rasporedom kalemova: 1 – bubanj, 2 – bajpasne cevi, 3 – ekonomajzer, 4 – ulazni kolektori.

Grijač zraka

Kotlovska jedinica je opremljena sa dva regenerativna rotirajuća grijača zraka tipa RVV-41M. Rotor grijača zraka sastoji se od školjke Ø 4100 mm (visine 2250 mm), glavčine Ø 900 mm i radijalnih rebara koja povezuju glavčinu sa školjkom, dijeleći rotor na 24 sektora. Sektori rotora su ispunjeni grijaćim valovitim čeličnim limovima (pakovanje). Rotor pokreće električni motor sa mjenjačem i vrti se brzinom od 2 okretaja u minuti. Ukupna grijna površina bojlera iznosi 7221 m2.

Slika 8. Regenerativni grijač zraka: 1 – vratilo rotora, 2 – ležajevi, 3 – elektromotor, 4 – pakovanje, 5 – vanjsko kućište, 6 i 7 – radijalni i periferni zaptivač, 8 – propuštanje zraka.

Uređaji za nacrt

Za evakuaciju dimnih gasova Kotlovska jedinica je opremljena sa dva dvousisna dimovoda tipa D-20x2. Svaki odvod dima pokreće električni motor snage N = 500 kW, sa brzinom rotacije n = 730 o/min.

Performanse i ukupni pritisak dimovoda su dati za gasove pri pritisku od 760 mm Hg. Art. i temperatura plina na ulazu u dimovod je 200°C.

Nominalni parametri uz najveću efikasnost η=0,7

Za dovod vazduha za sagorevanje neophodnog za sagorevanje u peć, kotao br. 11 je opremljen sa dva ventilatora (DV) tipa VDN-18-II kapaciteta Q = 170.000 m 3 /sat, ukupnog pritiska 390 mm vode. Art. na temperaturi radnog okruženja od 20°C. Ventilatori kotla br. 11 pokreću se elektromotorima: lijevi - 250 kW, brzina vrtnje n = 990 o/min, desni - 200 kW, brzina vrtnje n = 900 o/min.

4.2.7 Sigurnosni ventili

Na kotlu br. 11 na komori za sakupljanje pare ugrađena su dva pulsna sigurnosna ventila. Jedan od njih - kontrolni - impulsom iz komore za sakupljanje pare, drugi - radni - impulsom iz bubnja kotla.

Kontrolni ventil je podešen da radi kada se pritisak u komori za sakupljanje pare poveća na 105 kgf/cm 2 . Ventil se zatvara kada pritisak padne na 100 kgf/cm2.

Radni ventil se otvara kada se pritisak u bubnju poveća na 118,8 kgf/cm 2 . Ventil se zatvara kada pritisak u bubnju padne na 112 kgf/cm2.

4.2.8 Gorionici

Na prednjem zidu komore za sagorevanje postavljeno je 8 plinsko-uljnih gorionika, raspoređenih u dva nivoa od po 4 gorionika u svakom nivou.

Kombinovani gorionici su napravljeni od dvoprotočnog vazduha.

Svaki gorionik donjeg sloja je dizajniran za sagorijevanje mješavine koksa i plinova iz visokih peći i lož ulja, te odvojeno sagorijevanje koksa ili plinova visoke peći u istim gorionicima. Smjesa za mlaz koksa se dovodi kroz razdjelnik Ø 490 mm. Duž ose gorionika je cijev Ø 76x4 za ugradnju uljne mlaznice za mehaničku atomizaciju. Prečnik brazde je 1000 mm.

Svaki od 4 gornja gorionika je dizajniran za sagorijevanje prirodnog plina i lož ulja. Prirodni plin se dovodi kroz razdjelnik Ø 206 mm kroz 3 reda rupa Ø 6, 13, 25 mm. Broj rupa je 8 u svakom redu. Prečnik brazde je 800 mm.

4.2.9 Bubanj i uređaji za odvajanje

Kotao je opremljen bubnjem prečnika 1600 mm, debljine zida bubnja 100 mm, čeličnim limom

Kotao ima trostepenu shemu isparavanja. Prva i druga faza isparavanja su organizirane unutar bubnja, a treća u vanjskim ciklonima. Odeljak prvog stepena nalazi se u sredini bubnja, a dva odeljka drugog stepena su na krajevima. Unutar bubnja, količine vode iz odjeljka za sol su odvojene od čistog odjeljka pregradama. Napojna voda za slane odjeljke drugog stupnja je kotlovska voda čistog odjeljka, koja ulazi kroz rupe u razdjelnim međuodjeljcima. Napojna voda za treću fazu isparavanja je kotlovska voda druge faze.

Kontinuirano puhanje se vrši iz zapremine vode udaljenih ciklona.

Napojna voda koja ulazi u bubanj iz ekonomajzera podijeljena je na dva dijela. Polovina vode se kroz cijevi usmjerava u vodeni prostor bubnja, druga polovina se uvodi u uzdužni razvodni razdjelnik, izlazi kroz rupe i širi se preko perforiranog lima kroz koji prolazi zasićena para. Kada para prođe kroz sloj napojne vode, ona se ispere, tj. prečišćavanje pare od soli koje sadrži.

Nakon pranja pare, napojna voda se odvodi kroz kutije u vodeni prostor bubnja.

Smjesa vodene pare, ulazeći u bubanj, prolazi kroz 42 ciklona za odvajanje, od kojih se: 14 nalazi na prednjoj strani bubnja, 28 se nalazi na stražnjoj strani bubnja (uključujući 6 ciklona zaustavljenih u odjeljcima za sol u stepenasto isparavanje).

U ciklonima se vrši grubo, prethodno odvajanje vode i pare. Odvojena voda otiče u donji dio ciklona, ​​ispod kojeg se postavljaju tacne.

Neposredno iznad ciklona nalaze se štitnici sa žaluzinama. Prolazeći kroz ove štitove i kroz perforirani lim, para se usmjerava na konačno sušenje u gornje lamele štitove, ispod kojih se nalazi perforirani lim. Srednji nivo u čistom odeljku nalazi se 150 mm ispod njegove geometrijske ose. Gornji i donji dozvoljeni nivoi 40 mm iznad i ispod prosjeka. Nivo vode u slanim odjeljcima je obično niži nego u čistom odjeljku. Razlika u nivoima vode u ovim odjeljcima se povećava sa povećanjem opterećenja kotla.

Otopina fosfata se uvodi u bubanj u čisti odjeljak za isparavanje kroz cijev koja se nalazi duž dna bubnja.

Čisti pretinac ima cijev za hitnu odvodnju vode u slučaju prevelikog porasta nivoa vode. Osim toga, tu je i vod s ventilom koji povezuje prostor lijevog udaljenog ciklona s jednom od donjih komora stražnjeg stakla. Kada se ventil otvori, kotlovska voda prelazi iz slanog odjeljka trećeg stupnja u čisti odjeljak, zbog čega je moguće, po potrebi, smanjiti sadržaj soli u vodi u odjeljcima. Izjednačavanje sadržaja soli u lijevom i desnom slanom odjeljku treće faze isparavanja osigurano je činjenicom da iz svakog slanog udaljenog odjeljka izlazi cijev koja usmjerava vodu iz kotla u donju sito komoru suprotnog slanog odjeljka.

Slika 11. Šema trostepenog isparavanja: 1 – bubanj; 2 – daljinski ciklon; 3 – donji kolektor cirkulacionog kola, 4 – cevi za generisanje pare; 5 – cijevi za spuštanje; 6 – dovod napojne vode; 7 – uklanjanje vode za pročišćavanje; 8 – cev za prenos vode iz bubnja u ciklon; 9 – cev za prenos pare od ciklona do bubnja; 10 – parna cijev iz jedinice; 11- intratimpanični septum.

4.2.10 Okvir kotla

Okvir kotla se sastoji od metalnih stubova povezanih horizontalnim gredama, rešetkama, podupiračima i služi za apsorpciju opterećenja od težine bubnja, grejnih površina, obloga, servisnih zvona, gasovoda i drugih elemenata kotla. Stubovi okvira kotla su čvrsto pričvršćeni za gvozdeni temelj kotla, a osnove (cipele) stubova su izlivene betonom.

4.2.11 Zidanje od cigle

Listovi obloge su slojevi vatrootpornih i izolacioni materijali, koji su pričvršćeni pomoću nosača i vučnih šipki na čeličnu konstrukciju okvira sa limovima za oblaganje.

U panelima, redom na gasnoj strani, nalaze se: slojevi vatrostalnog betona, sovelite prostirke, sloj zaptivnog premaza. Debljina obloge komore za sagorevanje je 200 mm, u području dva donja paketa ekonomajzera – 260 mm. Obloga ložišta u donjem dijelu ložišta izvedena je na cijevni način. Tokom termičkog izduživanja sita, ova obloga se pomiče zajedno sa cijevima. Između pokretnog i fiksnog dijela obloge komore za sagorijevanje nalazi se dilatacija, zapečaćen vodenim pečatom (vodeni pečat). Obloga ima rupe za šahtove, otvore i otvore.

5. Sigurnosne mjere za vrijeme rada

Na teritoriji elektrane studenti podležu svim sigurnosnim i sigurnosnim pravilima koja su na snazi ​​u preduzeću.

Prije početka testiranja, predstavnik preduzeća upoznaje studente sa procedurom izvođenja testa i sigurnosnim pravilima koja su evidentirana u relevantnim dokumentima. Prilikom testiranja učenicima je zabranjeno da ometaju radnje osoblja za održavanje, isključuju uređaje na kontrolnoj tabli, otvaraju špijunke, otvore, šahtove i sl.

Bibliografija

1. Sidelkovsky L.N., Yurenev V.N. Instalacije kotlova industrijska preduzeća: Udžbenik za univerzitete. – 3. izd., prerađeno. – M.: Energoatomizdat, 1988. – 528 str., ilustr.
2. Kovalev A.P. i dr. Generatori pare: udžbenik za univerzitete / A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky; Pod generalom ed. A. P. Kovalev. – M.: Energoatomizdat, 1985. – 376 str., ilustr.
3. Kiselev N.A. Instalacije bojlera, Tutorial za pripremu radnici u proizvodnji - 2. izd., revidirano. i dodatne – M.: Viša škola, 1979. – 270 str., ilustr.
4. Deev L.V., Balakhnichev N.A. Instalacije kotlova i njihovo održavanje. Praktična nastava za stručne škole. – M.: Viša škola, 1990. – 239 str., ilustr.
5. Meyklyar M.V. Moderne kotlovske jedinice TKZ. – 3. izd., prerađeno. i dodatne – M.: Energy, 1978. - 223 str., ilustr.

0

Projekat kursa

Verifikacija termičkog proračuna kotlovske jedinice TGM-84 marke E420-140-565

Zadatak za kursni projekat………………………………………………………

1. Kratak opis instalacije bojlera..………………………………………………..…

• Komora za sagorevanje…………………………………………………………………………..
• Intra-drum uređaji……………………………………………….…….…
• Pregrejač…………………………………………………………………..……..
  • Pregrijač zračenja…………………………………….
  • Plafonski pregrijač………………………………………………….
  • Pregrijač sita………………………………………………….
  • Konvektivni pregrijač…………………………..……….
• Ekonomajzer vode…………………………………………………………
• Regenerativni grijač zraka………………………………………………………………….
• Čišćenje grijaćih površina………………………………………………………..

1. Proračun kotla………………………………………………………………………….………

2.1. Sastav goriva………………………………………………………………….………

2.2. Proračun zapremine i entalpije produkata sagorevanja…………………………

2.3. Procijenjeni bilans topline i potrošnja goriva……………………………………….

2.4. Proračun komore za sagorevanje…………………………………………………………..……...

2.5. Proračun kotlovskih pregrijača…………………………………………………………………..

2.5.1 Proračun zidnog pregrijača………………………………….

2.5.2. Proračun plafonskog pregrijača……………………..……….

2.5.3. Proračun sita pregrijača………………………………….………

2.5.4. Proračun konvektivnog pregrijača………………………………..……….

2.6. Zaključak………………………………………………………………………………..

1. Bibliografija………………………………………………………….

Vježbajte

Potrebno je izvršiti kalibracioni termički proračun kotlovske jedinice TGM-84, klase E420-140-565.

U kalibraciji termički proračun Na osnovu usvojenog projekta i dimenzija kotla za dato opterećenje i vrstu goriva, određuju se temperature vode, pare, vazduha i gasova na granicama između pojedinih grejnih površina, koeficijent korisna akcija, potrošnja goriva, potrošnja i brzina pare, zraka i dimnih plinova.

Izvodi se verifikacioni proračun kako bi se procijenila efikasnost i pouzdanost kotla pri radu na određeno gorivo, identificirale potrebne rekonstruktivne mjere, odabrala pomoćna oprema i dobila početni materijali za izvođenje proračuna: aerodinamičke, hidrauličke, temperature metala, čvrstoće cijevi, intenziteta pepelnog trošenja cijevi, korozije itd.

Početni podaci:

1. Nominalni izlaz pare D 420 t/h
2. Temperatura napojne vode t pv 230°S
3. Temperatura pregrijane pare 555°C
4. Pritisak pregrijane pare 14 MPa
5. Radni pritisak u bubnju kotla 15,5 MPa
6. Temperatura hladnog zraka 30°C
7. Temperatura dimnih gasova 130…160°S
8. Gorivo prirodni gas gasovod Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
9. Donja kalorijska vrijednost 35590 kJ/m 3
10. Zapremina ložišta 1800m 3
11. Prečnik sitastih cevi 62*6 mm
12. Razmak sitastih cijevi je 60 mm.
13. Prečnik cevi menjača 36*6
14. Raspored cijevi mjenjača je raspoređen
15. Poprečni nagib cijevi mjenjača S 1 120 mm
16. Uzdužni nagib cijevi mjenjača S 2 60 mm
17. ShPP promjer cijevi 33*5 mm
18. PPP cev prečnika 54*6 mm
19. Čista površina poprečnog presjeka za prolaz produkata sagorijevanja 35,0 mm

1. Namjena parnog kotla TGM-84 i glavni parametri.

Kotlovske jedinice serije TGM-84 dizajnirane su za proizvodnju pare visokog pritiska prilikom sagorevanja lož ulja ili prirodnog gasa.

1. Kratak opis parnog kotla.

Svi kotlovi serije TGM-84 imaju raspored u obliku slova U i sastoje se od komore za sagorijevanje, koja je uzlazni plinski kanal, i spuštajuće konvektivne osovine, spojene na vrhu horizontalnim plinskim kanalom.

Komora za sagorijevanje sadrži zaslone za isparavanje i radijacijski zidni pregrijač. U gornjem dijelu peći (iu nekim modifikacijama kotla u horizontalnom plinskom kanalu) nalazi se sita pregrijač. Konvektivni pregrijač pare i vodeni ekonomajzer postavljeni su serijski (duž protoka plinova) u konvektivnom oknu. Konvektivna osovina nakon konvektivnog pregrijača pare podijeljena je na dva plinska kanala, od kojih se u svakom nalazi po jedan tok vodenog ekonomajzera. Iza ekonomajzera vode se okreće plinski kanal u čijem su donjem dijelu ugrađeni bunkeri za pepeo i sačmu. Regenerativni rotacijski grijači zraka ugrađuju se iza konvekcijske osovine izvan kotlovnice.

1.1. Komora za sagorevanje.

Komora za sagorijevanje je prizmatičnog oblika i u tlocrtu je pravougaonik dimenzija: 6016x14080 mm. Bočne i stražnje stijenke komore za sagorijevanje svih vrsta kotlova zaštićene su cijevima za isparavanje promjera 60x6 mm sa nagibom od 64 mm od čelika 20. Na prednjem zidu se nalazi pregrijač zračenja čiji je dizajn je opisano u nastavku. Zaslon sa dva svjetla dijeli komoru za sagorijevanje na dva poluložišta. Dvostruki svetlosni ekran se sastoji od tri panela i formiran je od cevi prečnika 60x6 mm (čelik 20). Prvi panel se sastoji od dvadeset i šest cijevi s razmakom između cijevi od 64 mm; drugi panel je napravljen od dvadeset i osam cijevi s razmakom između cijevi od 64 mm; treći panel je od dvadeset i devet cijevi, razmak između cijevi je 64 mm. Ulazni i izlazni razdjelnici dvosvjetlećeg ekrana su izrađeni od cijevi prečnika 273x32 mm (čelik20). Dvosvjetlosni paravan je okačen na metalne konstrukcije stropa uz pomoć šipki i ima mogućnost pomjeranja kada termička ekspanzija. Da bi se izjednačio pritisak na polupeći, dvosvjetlo sito ima prozore formirane polaganjem cijevi.

Bočni i stražnji zasloni su strukturalno isti za sve tipove kotlova TGM-84. Bočni ekrani u donjem dijelu čine kosine ognjišta hladnog lijevka sa nagibom od 15 0 prema horizontali. Sa strane vatre, cijevi ognjišta su obložene slojem šamotne opeke i slojem kromitne mase. U gornjem i donjem dijelu komore za sagorijevanje, bočni i stražnji zasloni su spojeni na razdjelnike promjera 219x26 mm, odnosno 219x30 mm. Gornji kolektori zadnjeg stakla izrađeni su od cijevi promjera 219x30 mm, donji su izrađeni od cijevi promjera 219x26 mm. Materijal sito kolektora je čelik 20. Dovod vode do sito kolektora se vrši cijevima promjera 159x15 mm i 133x13 mm. Mješavina pare i vode se ispušta pomoću cijevi promjera 133x13 mm. Zaslonske cijevi su pričvršćene na grede okvira kotla kako bi se spriječilo upadanje u ložište. Paneli bočnih paravana i dvosvetleći ekran imaju četiri nivoa pričvršćivanja, paneli zadnjeg ekrana imaju tri nivoa. Paneli ekrana za sagorevanje su okačeni pomoću šipki i omogućavaju vertikalno pomeranje cevi.

Cijevi u panelima su razmaknute zavarenim šipkama prečnika 12 mm, dužine 80 mm, materijal - čelik 3kp.

Kako bi se smanjio uticaj neravnomernog zagrevanja na cirkulaciju, svi ekrani komore za sagorevanje su sekcionisani: cevi sa kolektorima su izvedene u obliku panela, od kojih svaka predstavlja poseban cirkulacioni krug. U ložištu se nalazi ukupno petnaest panela: stražnji ekran ima šest panela, dva svjetla, a svaki bočni ekran ima tri panela. Svaki stražnji panel se sastoji od trideset pet cijevi isparivača, tri cijevi za dovod vode i tri odvodne cijevi. Svaka bočna ploča sastoji se od trideset i jedne cijevi isparivača.

U gornjem dijelu komore za sagorijevanje nalazi se izbočina (u dubini ložišta) koju čine cijevi stražnjeg stakla, što omogućava bolje pranje dijela sita pregrijača dimnim plinovima.

1.2. Intratimpanijski uređaji.

1 - razvodna kutija; 2 - ciklonska kutija; 3 - odvodna kutija; 4 - ciklon; 5 - paleta; 6 - cijev za hitni odvod; 7 - kolektor za fosfatiranje; 8 - kolektor za parno grijanje; 9 - perforirani plafonski lim; 10 - dovodna cijev; 11 - mehurasti list.

Ovaj kotao TGM-84 koristi dvostepenu šemu isparavanja. Bubanj je čisti odjeljak i prva je faza isparavanja. Bubanj ima unutrašnji prečnik od 1600 mm i izrađen je od čelika 16GNM. Debljina stijenke bubnja 89 mm. Dužina cilindričnog dijela bubnja je 16200 mm, ukupna dužina bubnja je 17990 mm.

Druga faza isparavanja su vanjski cikloni.

Smjesa pare i vode teče kroz cijevi koje provode paru u bubanj kotla - u ciklonske razvodne kutije. U ciklonima se para odvaja od vode. Voda iz ciklona se odvodi u tacne, a izdvojena para ide ispod uređaja za pranje.

Pranje parom se vrši u sloju napojne vode, koji je oslonjen na perforirani lim. Para prolazi kroz rupe u perforiranom listu i mjehuriće kroz sloj napojne vode, oslobađajući se od soli.

Kutije za doziranje se nalaze iznad uređaja za ispiranje i u donjem dijelu imaju rupe za odvod vode.

Prosječan nivo vode u bubnju je 200 mm ispod geometrijske ose. Na uređajima za indikaciju vode ovaj nivo se uzima kao nula. Najviši i najniži nivoi su 75 m ispod i iznad prosječnog nivoa.Da bi se spriječilo prenavodnjavanje kotla, u bubanj je ugrađena odvodna cijev za hitne slučajeve koja omogućava ispuštanje viška vode, ali ne više od prosječnog nivoa. .

Za tretiranje kotlovske vode fosfatima, u donjem dijelu bubnja se postavlja cijev kroz koju se fosfati unose u bubanj.

Na dnu bubnja nalaze se dva kolektora za parno zagrevanje bubnja. U modernim parnim kotlovima koriste se samo za ubrzano hlađenje bubnja kada je kotao zaustavljen. Održavanje odnosa "gore-dolje" između tjelesne temperature bubnja postiže se rutinskim mjerama.

1.3. Pregrijač.

Površine pregrijača na svim kotlovima nalaze se u komori za sagorijevanje, horizontalnom dimovodu i konvektivnom oknu. Na osnovu prirode apsorpcije topline, pregrijač se dijeli na dva dijela: zračenje i konvekcija.

Radijacijski dio uključuje radijacijski zidni pregrijač (WSR), prvi stepen sita i dio plafonskog pregrijača koji se nalazi iznad komore za sagorijevanje.

Konvektivni dio uključuje dio sita pregrijača (koji ne prima direktno zračenje iz peći), stropnog pregrijača i konvektivnog pregrijača.

Krug pregrijača je dizajniran kao dvoprotočni sistem sa višestrukim miješanjem pare unutar svakog toka i prijenosom pare po širini kotla.

Šematski dijagram pregrijača pare.

1.3.1. Pregrijač zračenja.

Na kotlovima serije TGM-84, zračne cijevi pregrijača štite prednji zid komore za sagorijevanje od 2000 mm do 24600 mm i sastoje se od šest panela, od kojih je svaki nezavisan krug. Panel cijevi su prečnika 42x5 mm, izrađene su od čelika 12H1MF, postavljene sa nagibom od 46 mm.

Svaki panel ima dvadeset i dvije odvodne cijevi, ostale su cijevi za podizanje. Svi panel kolektori nalaze se izvan grijane zone. Gornji kolektori su okačeni na metalne konstrukcije stropa pomoću šipki. Cijevi su pričvršćene u panele pomoću odstojnika i zavarenih šipki. Paneli radijacijskog pregrijača sadrže ožičenje za ugradnju gorionika i ožičenje za šahtove i otvore.

1.3.2. Plafonski pregrijač.

Stropni pregrijač se nalazi iznad komore za sagorijevanje, horizontalnog dimovoda i konvektivnog šahta. Plafon na svim kotlovima je napravljen od cijevi prečnika 32x4 mm u količini od tri stotine devedeset i četiri cijevi, postavljenih u razmacima od 35 mm. Plafonske cijevi se pričvršćuju na sljedeći način: pravokutne trake su na jednom kraju zavarene na cijevi stropnog pregrijača, a na drugom na posebne grede, koje su šipkama okačene na metalne konstrukcije stropa. Po dužini stropnih cijevi nalazi se osam redova pričvršćivača.

1.3.3. Pregrijač pare (SSH).

Na kotlovima serije TGM-84 ugrađena su dva tipa vertikalnih ekrana. Sita u obliku slova U sa namotajima različitih dužina i objedinjena sita sa zavojnicama iste dužine. U gornjem dijelu ložišta i u izlaznom prozoru ložišta postavljaju se rešetke.

Na kotlovima na naftu, sita u obliku slova U postavljaju se u jednom ili dva reda. Na plinsko-uljnim kotlovima postavljeni su objedinjeni ekrani u dva reda.

Unutar svakog ekrana u obliku slova U nalazi se četrdeset i jedan zavojnica, koja je postavljena sa nagibom od 35 mm, u svakom od redova ima osamnaest ekrana, između ekrana je razmak od 455 mm.

Razmak između namotaja unutar objedinjenih sita je 40 mm, svaki red ima trideset sita, svaki sa dvadeset i tri zavojnice. Razmak zavojnica u ekranima se vrši pomoću češljeva i stezaljki, u nekim izvedbama - zavarivanjem šipki.

Pregrijač ekrana je okačen na metalne konstrukcije stropa pomoću šipki zavarenih na ušima kolektora. U slučaju kada se kolektori nalaze jedan iznad drugog, donji kolektor je okačen na gornji, koji je zauzvrat okačen šipkama na plafon.

1.3.4. Konvektivni parni pregrijač (CPS).

Dijagram konvektivnog pregrijača pare (CPS).

Na kotlovima tipa TGM-84, horizontalni konvektivni pregrijač nalazi se na početku konvektivnog okna. Pregrijač je napravljen od dva toka i svaki tok se nalazi simetrično u odnosu na osu kotla.

Uključeno je suspenzija paketa ulaznog stepena pregrijača viseće cijevi konvektivna osovina.

Izlazni (drugi) stepen se nalazi prvo u konvektivnom oknu duž gasnih kanala. Zavojnice ove faze su takođe napravljene od cevi prečnika 38x6 mm (čelik 12H1MF) sa istim nagibom. Ulazni razdjelnici prečnika 219x30 mm, izlazni razdjelnici prečnika 325x50 mm (čelik 12H1MF).

Montaža i razmak su slični ulaznoj fazi.

U nekim opcijama kotlova, pregrijači se razlikuju od gore opisanih po standardnim veličinama ulaznih i izlaznih razdjelnika i nagibima u paketima zavojnica.

1.4. Ekonomajzer vode

Ekonomajzer vode se nalazi u konvektivnom oknu, koji je podijeljen na dva plinska kanala. Svaki od tokova ekonomajzera vode nalazi se u odgovarajućem plinskom kanalu, formirajući dva paralelna nezavisna toka.

Prema visini svakog dimovodnog kanala, ekonomajzer vode je podijeljen na četiri dijela, između kojih se nalaze otvori visine 665 mm (na nekim kotlovima su otvori 655 mm) za popravke.

Ekonomajzer je izrađen od cijevi prečnika 25x3,3 mm (čelik 20), a ulazni i izlazni razdjelnici su prečnika 219x20 mm (čelik 20).

Paketi ekonomajzera vode napravljeni su od 110 dvostrukih šestoprolaznih namotaja. Paketi su raspoređeni u šahovnici sa poprečnim korakom S 1 =80 mm i uzdužnim korakom S 2 =35 mm.

Zavojnice ekonomajzera vode se nalaze paralelno sa prednjom stranom kotla, a kolektori se nalaze izvan dimnjaka na bočnim zidovima konvekcijske osovine.

Razmak zavojnica u pakovanjima vrši se pomoću pet redova regala, čiji oblikovani obrazi pokrivaju zavojnicu s obje strane.

Gornji dio ekonomajzera vode počiva na tri grede smještene unutar dimnjaka i hlađene zrakom. Sljedeći dio (drugi duž protoka plinova) je okačen na gore navedene rashlađene grede pomoću razmaknutih regala. Pričvršćivanje i ovjes donja dva dijela ekonomajzera vode identični su kao i prva dva.

Rashladne grede su izrađene od valjanog čelika i obložene termo zaštitnim betonom. Gornji dio betona je obložen metalnim limom koji štiti grede od oštećenja udarcima.

Prvi zavojnici u smjeru kretanja dimnih plinova imaju metalne obloge od čelika3 za zaštitu od habanja pri udaru.

Ulazni i izlazni razdjelnici ekonomajzera vode imaju po 4 pomična nosača za kompenzaciju kretanja temperature.

Kretanje medija u ekonomajzeru vode je protivstrujno.

1.5. Regenerativni grijač zraka.

Za zagrijavanje zraka kotlovska jedinica ima dva regenerativna rotirajuća grijača zraka RRV-54.

RVP dizajn: standardni, bez okvira, grijač zraka je ugrađen na posebno armirano betonsko postolje okvirnog tipa, a sve pomoćne komponente su montirane na sam grijač zraka.

Težina rotora se prenosi preko sfernog potisnog ležaja ugrađenog u donjem osloncu, na noseću gredu, u četiri oslonca na temelju.

Grijač zraka je rotor koji se rotira na vertikalnoj osovini prečnika 5400 mm i visine 2250 mm, zatvoren unutar stacionarnog kućišta. Vertikalne pregrade dijele rotor na 24 sektora. Svaki sektor je udaljenim pregradama podijeljen na 3 odjeljka u koje su smješteni paketi grijanja. čelični limovi. Grejne ploče, sakupljene u vrećama, položene su u dva nivoa po visini rotora. Gornji sloj je prvi duž protoka gasova, to je "vrući dio" rotora, donji je "hladni dio".

“Vrući dio” visine 1200 mm izrađen je od razvodnih valovitih limova debljine 0,7 mm. Ukupna površina “vrućeg dijela” dva uređaja je 17896 m2. „Hladni dio“ visine 600 mm izrađen je od razvodnih valovitih limova debljine 1,3 mm. Ukupna grejna površina „hladnog dela“ grejanja je 7733 m2.

Praznine između daljinskih pregrada rotora i paketa za pakovanje popunjavaju se posebnim listovima dodatnog pakovanja.

Plinovi i zrak ulaze u rotor i uklanjaju se iz njega kroz kutije oslonjene na poseban okvir i spojene na cijevi donjih poklopaca grijača zraka. Poklopci zajedno sa kućištem čine tijelo grijača zraka.

Tijelo svojim donjim poklopcem oslanja se na oslonce postavljene na temelj i noseću gredu donjeg oslonca. Vertikalna obloga se sastoji od 8 sekcija, od kojih su 4 nosive.

Rotaciju rotora vrši elektromotor sa mjenjačem kroz zupčanik fenjera. Brzina rotacije - 2 o/min.

Paketi rotora naizmjenično prolaze kroz plinski put, zagrijavajući se od dimnih plinova, i kroz put zraka, odajući akumuliranu toplinu protoku zraka. U svakom trenutku, 13 sektora od 24 je uključeno u put gasa, a 9 sektora je u vazdušnom putu, a 2 sektora su blokirana zaptivnim pločama i onemogućena su iz rada.

Za sprečavanje usisavanja vazduha (čvrsto razdvajanje protoka gasa i vazduha) postoje radijalne, periferne i centralne brtve. Radijalne brtve se sastoje od horizontalnih čeličnih traka postavljenih na radijalne pregrade rotora - radijalno pomične ploče. Svaka ploča je pričvršćena za gornji i donji poklopac sa tri vijka za podešavanje. Podešavanje zazora u brtvama vrši se podizanjem i spuštanjem ploča.

Periferne zaptivke se sastoje od prirubnica rotora, obrađenih tokom ugradnje, i pokretnih blokova od livenog gvožđa. Jastučići su zajedno sa vodilicama pričvršćeni na gornji i donji poklopac kućišta RVP. Jastučići se podešavaju pomoću posebnih vijaka za podešavanje.

Unutarnje zaptivke vratila slične su perifernim zaptivkama. Vanjske zaptivke vratila su tipa kutije za punjenje.

Otvoreni prostor za prolaz gasova: a) u “hladnom dijelu” - 7,72 m2.

b) u “vrućem dijelu” - 19,4 m2.

Čisti poprečni presjek za prolaz zraka: a) u “vrućem dijelu” - 13,4 m2.

b) u “hladnom dijelu” - 12,2 m2.

1.6. Čišćenje grejnih površina.

Sačmasto čišćenje se koristi za čišćenje grijaćih površina i donjeg dimnjaka.

Kada se pjeskarenje koristi za čišćenje grijaćih površina, koristi se sačma od lijevanog željeza okruglog oblika veličine 3-5 mm.

Za normalan rad kruga za čišćenje sačme, u spremniku bi trebalo biti oko 500 kg sačme.

Kada je ejektor zraka uključen, stvara se potrebna brzina zraka za podizanje sačme kroz pneumatsku cijev do vrha konvektivne osovine u hvatač sačme. Iz hvatača sačme, izduvni vazduh se ispušta u atmosferu, a sačma kroz konusni bljeskalicu, srednji rezervoar sa žičanom mrežom i kroz separator sačme gravitacijom struji u žlebove za sačmu.

U toplini, brzina protoka sačme se usporava pomoću kosih polica, nakon čega sačma pada na sferne posipače.

Nakon prolaska kroz površine koje se čiste, istrošena sačma se skuplja u rezervoar, na čijem se izlazu postavlja separator vazduha. Separator služi za odvajanje pepela iz toka sačme i održavanje rezervoara čistim uz pomoć vazduha koji ulazi u dimnjak kroz separator.

Čestice pepela, pokupljene zrakom, vraćaju se kroz cijev u zonu aktivnog kretanja dimnih plinova i odnose ih izvan konvektivnog okna. Sačma, očišćena od pepela, prolazi kroz bljeskalicu separatora i kroz žičanu mrežu rezervoara. Iz rezervoara se sačma ponovo dovodi u pneumatsku transportnu cijev.

Za čišćenje konvektivne osovine ugrađeno je 5 krugova sa 10 strujnih tokova.

Količina sačme koja prolazi kroz mlaz cijevi za čišćenje povećava se s početnim stupnjem kontaminacije snopa. Stoga, u toku rada instalacije treba težiti smanjenju intervala između čišćenja, što omogućava relativno malim porcijama sačme da održavaju površinu u čistom stanju i, samim tim, tokom rada agregata za čitavo preduzeće imaju minimalne vrijednosti koeficijenata kontaminacije.

Za stvaranje vakuuma u ejektoru koristi se vazduh iz puhačke jedinice sa pritiskom od 0,8-1,0 ati i temperaturom od 30-60 o C.

1. Proračun kotla.

2.1. Sastav goriva.

2.2. Proračun zapremina i entalpija vazduha i produkata sagorevanja.

Proračuni zapremina vazduha i produkata sagorevanja prikazani su u tabeli 1.

Izračun entalpije:

1. Entalpija teoretski potrebna količina vazduh se izračunava pomoću formule

gdje je entalpija 1 m 3 zraka, kJ/kg.

Ova entalpija se takođe može naći iz tabele XVI.

1. Entalpija teorijske zapremine produkata sagorevanja izračunava se pomoću formule

gdje je entalpija 1 m 3 troatomnih plinova, teoretski volumen dušika, teoretski volumen vodene pare.

Pronalazimo ovu entalpiju za cijeli temperaturni raspon i unosimo rezultirajuće vrijednosti u tabelu 2.

1. Entalpija viška zraka izračunava se pomoću formule

gdje je koeficijent viška zraka, a nalazi se prema tabelama XVII i XX

1. Entalpija produkata sagorevanja pri a > 1 izračunava se pomoću formule

Ovu entalpiju nalazimo za cijeli temperaturni raspon i dobijene vrijednosti unosimo u tabelu 2.

2.3. Procijenjeni bilans topline i potrošnja goriva.

2.3.1. Proračun toplinskih gubitaka.

Ukupna količina topline koja ulazi u kotlovsku jedinicu naziva se raspoloživa toplina i označava se. Toplota koja izlazi iz kotlovske jedinice je zbir korisnih toplotnih i toplotnih gubitaka povezanih sa tehnološki proces proizvodnja pare ili tople vode. Prema tome, toplotni bilans kotla ima oblik: = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

gdje je raspoloživa toplina, kJ/m3.

Q 1 - korisna toplota sadržana u pari, kJ/kg.

Q 2 - gubitak toplote sa izduvnim gasovima, kJ/kg.

Q 3 - gubitak toplote usled hemijskog nepotpunog sagorevanja, kJ/kg.

Q 4 - gubitak toplote od mehaničkog nepotpunog sagorevanja, kJ/kg.

Q 5 - gubitak toplote od spoljašnjeg hlađenja, kJ/kg.

Q 6 - gubitak toplote od fizičke toplote sadržane u uklonjenoj šljaci, plus gubici hlađenja panela i greda koji nisu uključeni u cirkulacijski krug kotla, kJ/kg.

Toplotni bilans kotla sastavlja se u odnosu na uspostavljeni toplotni režim, a gubici toplote se izražavaju kao procenat raspoložive toplote:

Proračun toplinskih gubitaka dat je u tabeli 3.

Napomene za tabelu 3:

H h - entalpija izduvnih gasova, određena prema tabeli 2.

N cool - površina za prijem greda i panela, m2;

Q k je korisna snaga parnog kotla.

2.3.2. Proračun efikasnosti i potrošnje goriva.

Efikasnost parnog kotla je omjer korisne topline i raspoložive topline. Ne šalje se sva korisna toplina koju proizvodi jedinica potrošaču. Ako je efikasnost određena generiranom toplinom, naziva se bruto, a oslobođenom toplinom naziva se neto.

Proračun efikasnosti i potrošnje goriva dat je u tabeli 3.

Tabela 1.

Izračunata vrijednost		Oznaka	Dimenzija		Obračun ili opravdanje
Teorijska količina neophodno za kompletan sagorevanje goriva.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Teorijski zapremina azota					0,79 9,725+0,01 1
triatomski					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Teorijski zapreminu vode					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
Volumen vode					2,14+0,0161(1,05-
Volumen dima					2.148+(1.05-1) 9.47
Zapreminski udjeli triatomskog		r RO 2 , r H 2 O
Gustina suvog gasa na br.
Masa produkata sagorevanja					G G =0,7684+(0/1000)+ 1.306 1.05 9.47

Tabela 2.

Površina grijanja	Temperatura nakon zagrijavanja površine, 0 C	H 0 B, kJ/m 3	H 0 G, kJ/m 3	H B g, kJ/m 3
Vrh komore za sagorevanje a T = 1,05+0,07=1,12
pregrijač sita, a shpe = 1,12 +0=1,12
Konvektivni pregrijač, a kpe = 1,12+0,03=1,15
Ekonomajzer vode a EC = 1,15+0,02=1,17
Grijač zraka a VP = 1,17+0,15+0,15=1,47

Tabela 3.

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija		Obračun ili opravdanje	Rezultat
Entalpija teorijske zapremine hladnog vazduha na temperaturi od 30 0 C				I 0 x.v. =1,32145·30·9,47
Entalpija dimnih gasova			Prihvaća se na temperaturi od 150 0 C	Prihvatamo prema tabeli 2
Gubitak toplote usled mehaničkog nepotpunog sagorevanja				Pri sagorevanju gasa nema gubitaka od mehaničkog nepotpunog sagorevanja
Raspoloživa toplota po 1 kg. Gorivo prema
Gubitak topline s dimnim plinovima				q 2 =[(2902,71-1,47*375,42)*
Gubitak topline od vanjskog hlađenja				Određujemo iz Sl. 5.1.
Gubitak toplote usled hemijskog nepotpunog sagorevanja				Određujemo prema tabeli XX
Bruto efikasnost			h br = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 +q 5)	h br =100 -(6,6+0,07+0+0,4)
Potrošnja goriva po (5-06) i (5-19)				U pg =(/)·100
Procijenjena potrošnja goriva prema (4-01)				B p = 9,14*(1-0/100)

2.4. Toplotni proračun komore za sagorevanje.

2.4.1 Određivanje geometrijskih karakteristika ložišta.

Prilikom projektovanja i rada kotlovskih postrojenja najčešće se vrše verifikacioni proračuni uređaja za sagorevanje. Prilikom izračunavanja ložišta prema crtežima, potrebno je odrediti: zapreminu komore za sagorevanje, stepen njene zaštite, površinu zidova i površinu grejnih površina koje primaju zračenje, kao kao i projektne karakteristike zaštitnih cijevi (promjer cijevi, razmak između osi cijevi).

Proračun geometrijskih karakteristika dat je u tabelama 4 i 5.

Tabela 4.

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Obračun ili opravdanje	Rezultat
Područje prednjeg zida			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Područje bočnog zida			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Područje stražnjeg zida			2(0,5*7,04*2,1)+
Dvostruko osvetljeno područje ekrana			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
Prozorski prostor za izlaz peći
Površina koju zauzimaju gorionici
Širina ložišta			prema projektnim podacima
Aktivna zapremina komore za sagorevanje

Tabela 5.

Naziv površine					prema nomogramima-
Prednji zid
Bočni zidovi
Dvostruki svetlosni ekran
Zadnji zid
Plinski prozor
Površina zaštićenih zidova (bez plamenika)

2.4.2. Proračun ložišta.

Tabela 6

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obračun ili opravdanje	Rezultat
Temperatura produkata sagorevanja na izlazu iz peći			Prema projektu kotlovske jedinice.	Preliminarno usvojeno u zavisnosti od sagorenog goriva
Entalpija produkata sagorevanja				Prihvaćeno prema tabeli. 2.
Neto oslobađanje toplote u ložištu prema (6-28)				35590·(100-0,07-0)/(100-0)
Stepen zaštite prema (6-29)			H greda /F st
Koeficijent kontaminacije sita za sagorevanje			Prihvaćeno prema tabeli 6.3	zavisno od sagorenog goriva
Koeficijent toplotne efikasnosti sita prema (6-31)
Efektivna debljina emitovanog sloja prema
Koeficijent slabljenja zraka troatomskim gasovima prema (6-13)

Koeficijent slabljenja zraka česticama čađi prema (6-14)				1,2/(1+1,12 2) (2,99) 0,4 (1,6 920/1000-0,5)
Koeficijent koji karakterizira udio zapremine sagorevanja ispunjenog svetlećim delom baklje			Prihvaćeno na strani 38	U zavisnosti od specifičnog opterećenja zapremine sagorevanja:
Koeficijent apsorpcije medijuma za sagorevanje prema (6-17)				1.175 +0.1 0.894
Kriterijum upijanja (Bouguerov kriterij) prema (6-12)				1.264 0,1 5.08
Efektivna vrijednost Bouguerovog kriterija prema				1,6ln((1,4 0,642 2 +0,642 +2)/ (1.4 0.642 2 -0.642 +2))
Parametar balasta dimnih gasova prema				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Potrošnja goriva dovedena u gorionik nivoa

Nivo osi plamenika u sloju prema (6-10)				(2 2,28 5,2+2 2,28 9,2)/(2 2,28 2)
Relativni nivo gorionika prema (6-11)			x G =h G /H T
Koeficijent (Za plinsko-ulje peći sa zidnim gorionicima)				Prihvatamo na strani 40
Parametar prema (6-26a)				0,40(1-0,4∙0,371)
Koeficijent zadržavanja topline prema
Teorijska (adijabatska) temperatura sagorevanja				Uzeto jednako 2000 0 C
Prosječni ukupni toplinski kapacitet produkata sagorijevanja prema strani 41

Temperatura na izlazu iz peći je pravilno odabrana i greška je bila (920-911,85)*100%/920=0,885%

2.5. Proračun kotlovskih pregrijača.

Konvekcijske grijaće površine parnih kotlova igraju važnu ulogu u procesu stvaranja pare, kao i korištenje topline produkata izgaranja koji napuštaju komoru za izgaranje. Efikasnost konvektivnih grijaćih površina ovisi o intenzitetu prijenosa topline sa produkata izgaranja na paru.

Proizvodi sagorevanja prenose toplotu vanjska površina cijevi konvekcijom i zračenjem. Toplota se prenosi kroz zid cijevi toplinskom provodljivošću, a s unutrašnje površine na paru konvekcijom.

Obrazac protoka pare kroz pregrijače kotla je sljedeći:

Zidni pregrejač koji se nalazi na prednjem zidu komore za sagorevanje i zauzima celu površinu prednjeg zida.

Stropni pregrijač koji se nalazi na stropu, prolazi kroz komoru za sagorijevanje, sito pregrijače i vrh konvekcijske osovine.

Prvi red sita pregrejača smeštenih u rotacionoj komori.

Drugi red pregrijača tipa sita, koji se nalazi u rotirajućoj komori pored prvog reda.

U konvektivnom oknu kotla ugrađen je konvektivni pregrijač sa serijski mješovitom strujom i injekcioni pregrijač ugrađen u poprečni presjek.

Nakon kontrolne tačke, para ulazi u kolektor pare i izlazi iz kotlovske jedinice.

Geometrijske karakteristike pregrijača pare

Tabela 7.

2.5.1. Proračun zidnog pregrijača.

Zidno ložište se nalazi u ložištu, pri njegovom proračunu percepcija topline će se odrediti kao udio topline koju daju produkti sagorijevanja površine ložišta u odnosu na preostale površine ložišta.

Proračun NPP prikazan je u tabeli br. 8

2.5.2. Proračun stropnog pregrijača.

S obzirom da se SPP nalazi i u komori za sagorevanje i u konvektivnom delu, ali je percipirana toplota u konvektivnom delu posle SPP i ispod SPP veoma mala u odnosu na percipiranu toplotu SPP u ložištu (oko 10 % odnosno 30% (iz tehničkog priručnika za kotao TGM-84. Proračun PPP se vrši u tabeli br. 9.).

2.5.3. Proračun sito pregrijača pare.

ShPP izračunavamo u tabeli br. 10.

2.5.4. Proračun konvektivnog pregrijača.

Kontrolnu tačku izračunavamo u tabeli br. 11.

Tabela 8.

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obračun ili opravdanje	Rezultat
Površina grijanja			Iz tabele 4.	Iz tabele 4.
Površina za prijem zraka od zidnog PP			Iz tabele 5.	Iz tabele 5.
Toplina koju je primila NPP				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
Povećanje entalpije pare u NPP				6416,54∙8,88/116,67
Entalpija pare prije NPP				Entalpija suve zasićene pare pri pritisku od 155 ata (15,5 MPa)
Entalpija pare prije stropnog pregrijača			I" pp =I"+DI npp
Temperatura pare prije stropnog pregrijača			Iz tablica termodinamičkih svojstava vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pri pritisku od 155 ata i entalpiji od 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa)

Temperatura nakon NPP-a se uzima da je jednaka temperaturi produkata sagorevanja na izlazu iz peći = 911,85 0 C.

Tabela 9.

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obračun ili opravdanje	Rezultat
Grejna površina 1. dela JPP
Površina za prijem zraka PPP-1			H l ppp =F∙ x
Toplina koju opaža PPP-1				0,74(35760/1098,08)∙50,61
Povećanje entalpije pare u PPP-1				1224,275∙9,14/116,67
Entalpija pare nakon PPP-1			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
Povećanje entalpije pare u PPP pod ShPP				Oko 30% DI ppp
Povećanje entalpije pare u SPP za SPP			Prihvaćeno preliminarno prema standardnim metodama za proračun kotla TGM-84	Oko 10% DI ppp
Entalpija pare prije mHE			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
Temperatura pare prije sito pregrijača			Iz tablica termodinamičkih svojstava vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pri pritisku od 155 atm i entalpiji od 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa)

Tabela 10.

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obračun ili opravdanje	Rezultat
Površina grijanja			∙d ∙l∙z 1 ∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Čista površina poprečnog presjeka za prolaz produkata sagorijevanja kroz (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Temperatura proizvoda sagorevanja nakon SHPP				Preliminarno procijenite konačnu temperaturu
Entalpija produkata sagorevanja pre mHE			Prihvaćeno prema tabeli. 2:
Entalpija produkata sagorevanja nakon SHPP			Prihvaćeno prema tabeli. 2
Entalpija zraka usisanog u konvektivnu površinu, pri t = 30 0 C			Prihvaćeno prema tabeli. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Koeficijent prijenosa topline		W/(m 2 ×K)	Određeno nomogramom 7
Korekcija za broj cijevi duž toka produkata sagorijevanja prema (7-42)				Prilikom poprečnog pranja koridorskih greda
Korekcija sastava zraka			Određeno nomogramom 7	Prilikom poprečnog pranja koridorskih greda
			Određeno nomogramom 7	Prilikom poprečnog pranja koridorskih greda
Koeficijent prijelaza topline konvekcijom od podzemlja do površine grijanja (formula u nomogramu 7)		W/(m 2 ×K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Ukupna optička debljina prema (7-66)			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
Debljina zračećeg sloja za površine ekrana prema
Koeficijent prijenosa topline		W/(m 2 ×K)	Određeno nomogramom -

površine u oblasti koju-

ulazni prozor ložišta

Koeficijent			Određeno nomogramom -
Koeficijent prijenosa topline za protok bez prašine		W/(m 2 ×K)
		Koeficijent distribucije percepcija topline prema visini peći Vidi tabelu 8-4
Toplina koju grijaća površina prima zračenjem iz peći je pored izlaza novi prozor ložišta
Preliminarna entalpija pare na izlazu iz mHE prema (7-02) i (7-03)
Preliminarna temperatura pare na izlazu iz mHE				Temperatura pregrijane pare pod pritiskom. 150 ata
Stopa upotrebe				Odaberite prema sl. 7-13
		W/(m 2 ×K)

Koeficijent toplotne efikasnosti sita				Utvrđeno iz tabele 7-5
Koeficijent prijenosa topline prema (7-15v)		W/(m 2 ×K)
Stvarna temperatura produkata izgaranja nakon mHE				Pošto se Q b i Q t razlikuju za (837,61 -780,62)*100% / 837,61 proračun površine nije preciziran
Protok pregrijača do strane 80			0,4=0,4(0,05…0,07)D
Prosječna entalpija pare u kanalu				0,5(3285,78+3085,88)
Entalpija vode koja se koristi za ubrizgavanje pare			Iz tablica termodinamičkih svojstava vode i pregrijane pare na temperaturi od 230 0 C

Tabela 11.

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obračun ili opravdanje	Rezultat
Površina grijanja				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Otvorena površina poprečnog presjeka za prolaz produkata izgaranja
Temperatura produkata izgaranja nakon konvektivnog PP			2 vrijednosti su unaprijed prihvaćene	Prema projektu kotlovske jedinice
Entalpija produkata sagorevanja ispred menjača			Prihvaćeno prema tabeli. 2:
Entalpija produkata sagorevanja posle menjača			Prihvaćeno prema tabeli. 2
Toplina koju daju proizvodi sagorevanja				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Prosječna brzina produkata sagorijevanja
Koeficijent prijenosa topline		W/(m 2 ×K)	Određeno nomogramom 8	Prilikom poprečnog pranja koridorskih greda
Korekcija za broj cijevi duž toka produkata izgaranja			Određeno nomogramom 8	Prilikom poprečnog pranja koridorskih greda
Korekcija sastava zraka			Određeno nomogramom 8	Prilikom poprečnog pranja koridorskih greda
Koeficijent koji uzima u obzir utjecaj promjena fizičkih parametara protoka			Određeno nomogramom 8	Prilikom poprečnog pranja koridorskih greda
Koeficijent prijenosa topline konvekcijom od trafostanice do grijaće površine		W/(m 2 ×K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
Temperatura kontaminiranog zida prema (7-70)
Stopa upotrebe			Uzmite prema uputama	Za snopove koji se teško čiste
Ukupni koeficijent prolaza toplote prema		W/(m 2 ×K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Koeficijent toplotne efikasnosti			Određujemo prema tabeli. 7-5
Koeficijent prijenosa topline prema		W/(m 2 ×K)
Preliminarna entalpija pare na izlazu iz mjenjača prema (7-02) i (7-03)
Preliminarna temperatura pare nakon mjenjača			Iz tablica termodinamičkih svojstava pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pod pritiskom. 140 ata
Temperaturni pritisak prema (7-74)
Količina topline koju apsorbira grijaća površina prema (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Stvarna percipirana toplina na kontrolnoj tački			Prihvatamo prema rasporedu 1
Stvarna temperatura produkata izgaranja nakon mjenjača			Prihvatamo prema rasporedu 1	Grafikon je nacrtan koristeći vrijednosti Qb i Qt za dvije temperature.
Povećanje entalpije pare u mjenjaču				3070∙9,14 /116,67
Entalpija pare nakon kontrolne tačke			I`` mjenjač +DI mjenjač
Temperatura pare nakon mjenjača			Iz tablica termodinamičkih svojstava vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pri pritisku od 140 ata i entalpiji od 3465,67 kJ/kg

Rezultati proračuna:

Q r r = 35590 kJ/kg - raspoloživa toplota.

Q l = φ·(Q m - I´ T) = 0,996·(35565,08 - 17714,56) = 17779,118 kJ/kg.

Q k = 2011,55 kJ/kg - percepcija toplote mHE.

Q pe = 3070 kJ/kg - percepcija toplote mjenjača.

Apsorpcija toplote NPP i PPP se uzima u obzir u Q l, pošto se NPP i PPP nalaze u kotlovskoj peći. To jest, Q NPP i Q PPP su uključeni u Q l.

2.6 Zaključak

Izvršio sam verifikacioni proračun kotlovske jedinice TGM-84.

U kalibracionom toplotnom proračunu na osnovu usvojenog dizajna i dimenzija kotla za dato opterećenje i vrstu goriva, odredio sam temperature vode, pare, vazduha i gasova na granicama između pojedinačnih grejnih površina, efikasnost, potrošnju goriva, potrošnju goriva. i brzine pare, vazduha i dimnih gasova.

Izvodi se verifikacioni proračun kako bi se procijenila efikasnost i pouzdanost kotla pri radu na određeno gorivo, identificirale potrebne rekonstruktivne mjere, odabrala pomoćna oprema i dobili početni materijali za proračune: aerodinamički, hidraulični, temperatura metala, čvrstoća cijevi, pepeo intenzitet habanja O sa cijevi, korozija itd.

3. Spisak korištenih referenci

1. Lipov Yu.M. Toplotni proračun parnog kotla. -Izhevsk: Istraživački centar “Regularna i haotična dinamika”, 2001
2. Toplotni proračun kotlova (Standardna metoda). -SPb: NPO TsKTI, 1998
3. Tehnički uslovi i uputstvo za upotrebu parnog kotla TGM-84.

Skinuti: Nemate pristup preuzimanju datoteka sa našeg servera.

Sastavio: M.V. KALMYKOV UDK 621.1 Projektovanje i rad kotla TGM-84: Metod. dekret/ Samar. stanje tech. Univerzitet; Comp. M.V. Kalmykov. Samara, 2006. 12 str. Razmatraju se glavne tehničke karakteristike, izgled i opis dizajna kotla TGM-84 i princip njegovog rada. Prikazani su crteži rasporeda kotlovske jedinice sa pomoćnom opremom, opšti pogled kotao i njegove komponente. Prikazan je dijagram puta para-voda kotla i opis njegovog rada. Smjernice su namijenjene studentima specijalnosti 140101 „Termoelektrane“. Il. 4. Bibliografija: 3 naslova. Objavljeno odlukom Uređivačko-izdavačkog saveta SamSTU 0 GLAVNE KARAKTERISTIKE KOTLOVA Kotlovske jedinice TGM-84 su projektovane za proizvodnju pare pod visokim pritiskom pri sagorevanju gasovitog goriva ili lož ulja i projektovane su za sledeće parametre: Nominalni izlaz pare… ………………………… Radni pritisak u bubnju ………………………………………… Radni pritisak pare iza glavnog parnog ventila ……………. Temperatura pregrijane pare………………………………………. Temperatura napojne vode ……………………………………… Temperatura toplog vazduha a) pri sagorevanju lož ulja ………………………………………………………. b) pri sagorevanju gasa……………………………………………………. 420 t/h 155 ata 140 ata 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C Kotlovska jedinica TGM-84 vertikalna vodena cijev, jedan bubanj, oblikovnog rasporeda, sa prirodnom cirkulacijom. Sastoji se od komore za sagorijevanje, koja je uzlazni dimovodni kanal i silazni konvektivni otvor (slika 1). Komora za sagorevanje je podeljena ekranom sa dva svetla. Donji dio svakog bočnog sita prelazi u blago nagnuto donje sito, čiji su donji kolektori pričvršćeni za kolektore dvosvjetlećeg zaslona i kreću se zajedno sa toplinskim deformacijama pri loženju i gašenju kotla. Prisustvo dvosvjetlećeg zaslona omogućava intenzivnije hlađenje dimnih plinova. U skladu s tim, toplinsko naprezanje zapremine sagorijevanja ovog kotla odabrano je da bude znatno veće nego u blokovima na prah, ali niže nego kod ostalih standardnih veličina kotlova na plin i ulje. Ovo je pojednostavilo uslove rada cevi sa dve svetlosti koje primaju ekran najveći broj toplota. U gornjem dijelu peći iu rotirajućoj komori nalazi se poluradijacijski ekranski pregrijač. Horizontalni konvektivni pregrijač pare i vodeni ekonomajzer nalaze se u konvektivnom oknu. Iza ekonomajzera vode nalazi se komora sa prihvatnim rezervoarima za čišćenje sačme. Dva paralelno povezana regenerativna grijača zraka rotacijskog tipa RVP-54 ugrađuju se iza konvektivne osovine. Kotao je opremljen sa dva ventilatora tipa VDN-26-11 i dva dimovoda tipa D-21. Kotao je više puta rekonstruiran, zbog čega se pojavio model TGM-84A, a zatim TGM-84B. Konkretno, uvedena su objedinjena sita i postignuta je ravnomjernija raspodjela pare između cijevi. Povećan je poprečni nagib cijevi u horizontalnim paketima konvektivnog dijela pregrijača pare, čime je smanjena vjerojatnost kontaminacije lož ulja čađom. 2 0 R i s. 1. Uzdužni i poprečni presjeci kotla na plin TGM-84: 1 – komora za sagorijevanje; 2 – gorionici; 3 – bubanj; 4 – ekrani; 5 – konvektivni pregrejač; 6 – kondenzaciona jedinica; 7 – ekonomajzer; 11 – hvatač šuta; 12 – ciklon daljinskog odvajanja Kotlovi prve modifikacije TGM-84 bili su opremljeni sa 18 plinsko-uljnih gorionika postavljenih u tri reda na prednjem zidu komore za sagorevanje. Trenutno su ugrađena četiri ili šest gorionika veće produktivnosti, što pojednostavljuje održavanje i popravku kotlova. UREĐAJI PLAMENIKA Komora za sagorevanje je opremljena sa 6 plinsko-uljnih gorionika postavljenih u dva nivoa (u vidu 2 trougla u nizu, vrhovima prema gore, na prednjem zidu). Plamenici donjeg sloja su postavljeni na 7200 mm, gornjeg sloja na 10200 mm. Gorionici su predviđeni za odvojeno sagorevanje gasa i lož ulja, vrtložni, jednoprotočni sa centralnom distribucijom gasa. Krajnji vanjski gorionici donjeg sloja okrenuti su prema osi poluložišta za 12 stepeni. Da bi se poboljšalo miješanje goriva sa zrakom, gorionici imaju vodeće lopatice kroz koje se zrak vrti. Po osi gorionika kotlovi su opremljeni mlaznicama za lož ulje sa mehaničkim raspršivačem, dužina cijevi mlaznice za lož ulje je 2700 mm. Dizajn ložišta i raspored gorionika moraju osigurati stabilan proces izgaranja, njegovu kontrolu, a također eliminirati mogućnost stvaranja slabo ventiliranih zona. Plinski gorionici moraju raditi stabilno, bez odvajanja ili klizanja gorionika, u opsegu regulacije toplinskog opterećenja kotla. Plinski gorionici koji se koriste na kotlovima moraju biti certificirani i posjedovati pasoše proizvođača. KOMORA ZA SAGOREVANJE Prizmatična komora je dvosvjetlećim ekranom podijeljena na dvije polukomora za sagorijevanje. Zapremina komore za sagorijevanje je 1557 m3, toplinski napon zapremine sagorijevanja je 177.000 kcal/m3ּh. Bočni i stražnji zidovi komore su zaštićeni cijevima za isparavanje promjera 60x6 mm sa nagibom od 64 mm. Bočna paravana u donjem dijelu imaju kosine do sredine ložišta sa nagibom od 15 stepeni prema horizontali i čine pod. Da bi se izbjeglo raslojavanje mješavine pare i vode u cijevima blago nagnutim prema horizontali, dijelovi bočnih paravana koji čine donju stranu oblažu se šamotnom opekom i kromitnom masom. Sistem ekrana je okačen na metalne konstrukcije plafona pomoću šipki i ima mogućnost da termička ekspanzija slobodno pada. Cijevi sita za isparavanje su zavarene zajedno sa šipkom D-10 mm sa visinskim intervalom od 4-5 mm. Da bi se poboljšala aerodinamičnost gornjeg dijela komore za sagorijevanje i zaštitile stražnje staklene komore od zračenja, cijevi stražnjeg zaslona u gornjem dijelu čine izbočenje u ložište sa prevjesom od 1,4 m. Izbočinu čini 70% cijevi zadnjeg stakla. 3 Da bi se smanjio uticaj neravnomernog zagrevanja na cirkulaciju, sva sita su podeljena. Dva svjetla i dva bočna zaslona imaju po tri cirkulacijska kruga, a stražnji zaslon ima šest. Kotlovi TGM-84 rade po dvostepenoj shemi isparavanja. Prva faza isparavanja (čisti odjeljak) uključuje bubanj, stražnju i dvosvjetleću ekransku ploču, te 1. i 2. bočne panele sita s prednje strane. Druga faza isparavanja (odjeljak za sol) uključuje 4 udaljena ciklona (po dva sa svake strane) i treći panel bočnih sita s prednje strane. Voda iz bubnja se dovodi u šest donjih komora zadnjeg stakla kroz 18 drenažnih cijevi, po tri do svakog kolektora. Svaki od 6 panela uključuje 35 sitastih cijevi. Gornji krajevi cijevi su spojeni na komore, iz kojih mješavina pare i vode teče kroz 18 cijevi u bubanj. Dvosvjetlosni zaslon ima prozore formirane polaganjem cijevi za izjednačavanje tlaka u polupeći. Voda iz bubnja otiče u tri donje komore dvosvjetlećeg ekrana kroz 12 drenažnih cijevi (po 4 cijevi za svaki kolektor). Vanjski paneli imaju 32 sitaste cijevi, srednji - 29 cijevi. Gornji krajevi cijevi su spojeni na tri gornje komore, iz kojih se mješavina pare i vode usmjerava kroz 18 cijevi u bubanj. Voda teče do četiri prednja donja bočna sita kolektora iz bubnja kroz 8 drenažnih cijevi. Svaki od ovih panela sadrži 31 sito cijevi. Gornji krajevi cijevi za sito su spojeni na 4 komore, iz kojih mješavina pare i vode ulazi u bubanj kroz 12 cijevi. Donje komore slanih odjeljaka se napajaju iz 4 udaljena ciklona kroz 4 drenažne cijevi (jedna cijev iz svakog ciklona). Ploče odjeljka za sol sadrže 31 sitaste cijevi. Gornji krajevi sito cijevi su spojeni na komore, iz kojih mješavina pare i vode teče kroz 8 cijevi u 4 udaljena ciklona. BUBANJ I SEPARACIONI UREĐAJ Bubanj ima unutrašnji prečnik 1,8 m, dužinu 18 m. Svi bubnjevi su izrađeni od čeličnog lima 16 GNM (mangan-nikl-molibden čelik), debljine stijenke 115 mm. Težina bubnja je oko 96600 kg. Bubanj kotla je dizajniran da stvori prirodnu cirkulaciju vode u kotlu, čišćenje i odvajanje pare proizvedene u sitastim cijevima. Odvajanje mešavine pare i vode 1. stepena isparavanja je organizovano u bubnju (odvajanje 2. faze isparavanja se vrši na kotlovima u 4 udaljena ciklona), sva para se ispere napojnom vodom, a zatim hvatanje vlage iz pare. Cijeli bubanj je čist pretinac. Smjesa pare i vode iz gornjih kolektora (osim kolektora odjeljka za sol) ulazi u bubanj s obje strane i ulazi u posebnu razvodnu kutiju iz koje se šalje u ciklone, gdje dolazi do početnog odvajanja pare od vode. U bubnjevima kotla su ugrađena 92 ​​ciklona - 46 lijevo i 46 desno. 4 Na izlazu pare iz ciklona postavljeni su horizontalni pločasti separatori.Para, prošavši kroz njih, ulazi u uređaj za pranje mjehurića. Ovdje, ispod uređaja za pranje čistog odjeljka, para se dovodi iz vanjskih ciklona, ​​unutar kojih je također organizirano odvajanje mješavine pare i vode. Para, prošavši kroz uređaj za pranje mjehurića, ulazi u perforirani lim, gdje se istovremeno odvija separacija pare i izjednačavanje protoka. Prolazeći kroz perforirani lim, para se vodi kroz 32 cijevi za odvod pare do ulaznih komora zidnog pregrijača i kroz 8 cijevi do kondenzata. Rice. 2. Dvostepena shema isparavanja sa udaljenim ciklonima: 1 – bubanj; 2 – daljinski ciklon; 3 – donji razvodnik cirkulacionog kola; 4 – cijevi za proizvodnju pare; 5 – cijevi za spuštanje; 6 – dovod napojne vode; 7 – uklanjanje vode za pročišćavanje; 8 – cev za prenos vode iz bubnja u ciklon; 9 – cev za prenos pare od ciklona do bubnja; 10 – cijev za odvod pare iz jedinice Oko 50% napojne vode se dovodi u uređaj za pranje mjehurića, a ostatak se ispušta kroz razvodni razvodnik u bubanj ispod nivoa vode. Prosječan nivo vode u bubnju je 200 mm ispod njegove geometrijske ose. Dozvoljene fluktuacije nivoa u bubnju su 75 mm. Da bi se izjednačio sadržaj soli u odjeljcima za sol kotlova, prebačene su dvije drenažne cijevi, tako da desni ciklon napaja donji lijevi kolektor slane komore, a lijevi desni. 5 DIZAJN PARNOG PREGRIJAČA Površine grijanja pregrijača nalaze se u komori za sagorijevanje, horizontalnom plinskom kanalu i kapisnoj osovini. Krug pregrijača izrađen je u dvoprotočnoj izvedbi sa višestrukim miješanjem i prijenosom pare po širini kotla, što omogućava izjednačavanje raspodjele topline po pojedinim kalemovima. Na osnovu prirode percepcije topline, pregrijač se može podijeliti na dva dijela: zračenje i konvekcija. Radijacijski dio uključuje zidni pregrijač (NSP), prvi red sita (SHPP) i dio plafonskog pregrijača (CSP), koji zaklanja plafon komore za sagorevanje. Do konvektivnog - drugi red sita, dio plafonskog pregrijača i konvektivnog pregrijača (CSC). Zračni zidni pregrijač NPP cijevi štite prednji zid komore za sagorijevanje. NPP se sastoji od šest panela, dva imaju 48, a ostali 49 cijevi, razmak između cijevi je 46 mm. Svaki panel ima 22 donje cijevi, a ostale su gornje cijevi. Ulazni i izlazni kolektori se nalaze u negrijanom prostoru iznad komore za sagorevanje, a međukolektori se nalaze u negrijanom prostoru ispod komore za sagorevanje. Gornje komore su obješene na metalne konstrukcije stropa pomoću šipki. Cijevi su pričvršćene u 4 nivoa po visini i omogućavaju vertikalno pomicanje panela. Stropni pregrijač Stropni pregrijač se nalazi iznad ložišta i horizontalnog dimovoda, sastoji se od 394 cijevi postavljene u razmaku od 35 mm i povezane ulaznim i izlaznim razdjelnicima. Listni pregrijač pare Mrežni pregrijač pare sastoji se od dva reda vertikalnih sita (po 30 sita u svakom redu) smještenih u gornjem dijelu komore za sagorijevanje i rotacionog dimnjaka. Razmak između ekrana je 455 mm. Ekran se sastoji od 23 namotaja jednake dužine i dva kolektora (ulazni i izlazni), postavljena horizontalno u negrijanom prostoru. Konvektivni pregrijač Horizontalni konvektivni pregrijač sastoji se od lijevog i desnog dijela koji se nalazi u plinskom kanalu donjeg okna iznad vodenog ekonomajzera. Svaka strana je zauzvrat podijeljena u dvije faze direktnog protoka. 6 PUT PARE KOTLA Zasićena para iz kotlovskog bubnja kroz 12 paroprenosnih cevi ulazi u gornje kolektore NEK, iz kojih se kreće dole kroz srednje cevi 6 panela i ulazi u 6 donjih kolektora, nakon čega se diže kroz vanjske cijevi 6 panela do gornjih kolektora, od kojih se preko 12 negrijanih cijevi šalje na ulazne kolektore stropnog pregrijača. Zatim se para kreće po cijeloj širini kotla kroz stropne cijevi i ulazi u izlazne kolektore pregrijača koji se nalaze na stražnjem zidu konvektivnog dimovoda. Iz ovih kolektora para se dijeli u dva toka i šalje u komore odpregrijača I stepena, a zatim u komore vanjskih sita (7 lijevo i 7 desno), nakon kojih oba toka pare ulaze u međupregrijače II stupnja. , lijevo i desno. U pregrijačima stupnja I i II, para se prenosi s lijeve strane na desnu i obrnuto, kako bi se smanjilo toplinsko širenje uzrokovano neusklađenošću plina. Napuštajući međupregrijače drugog ubrizgavanja, para ulazi u razdjelnike srednjeg zaslona (8 lijevo i 8 desno), nakon što prođe kroz koje se usmjerava u ulazne komore mjenjača. Između gornjeg i donjeg dijela mjenjača ugrađeni su odzračivači stupnja III. Zatim se pregrijana para šalje kroz parni cjevovod do turbina. Rice. 3. Dijagram pregrijača kotla: 1 – bubanj kotla; 2 – ploča dvosmjerne cijevi za zračenje (gornji kolektori su konvencionalno prikazani lijevo, a donji desno); 3 – plafonska ploča; 4 – injekcioni odogrevač; 5 – mesto ubrizgavanja vode u paru; 6 – ekstremni paravani; 7 – srednji ekrani; 8 – konvektivni paketi; 9 – izlaz pare iz kotla 7 KONDENZATNA JEDINICA I INJEKCIJSKI PAROHLADNJACI Za dobijanje sopstvenog kondenzata, kotao je opremljen sa 2 kondenzata (po jedna sa svake strane) koja se nalaze na plafonu kotla iznad konvektivnog dela. Sastoje se od 2 razvodna kolektora, 4 kondenzatora i kolektora kondenzata. Svaki kondenzator se sastoji od komore D426×36 mm. Rashladne površine kondenzatora formirane su cijevima zavarenim na cijevni lim koji je podijeljen na dva dijela i čini komore za odvod vode i vodoopskrbu. Zasićena para iz bubnja kotla se kroz 8 cijevi usmjerava na četiri razvodna razvodna grana. Iz svakog kolektora para se cijevima odvodi u dva kondenzatora, po 6 cijevi do svakog kondenzatora. Kondenzacija zasićene pare koja dolazi iz bubnja kotla vrši se hlađenjem napojnom vodom. Nakon toga nahranite vodu sistem ovjesa se dovodi u komoru za dovod vode, prolazi kroz cijevi kondenzatora i izlazi u komoru za ispuštanje vode, a zatim u vodeni ekonomajzer. Zasićena para koja dolazi iz bubnja ispunjava parni prostor između cijevi, dolazi u kontakt s njima i kondenzira se. Nastali kondenzat kroz 3 cijevi iz svakog kondenzatora ulazi u dva kolektora, odatle se preko regulatora dovodi u odogrejače I, II, III lijevog i desnog ubrizgavanja. Ubrizgavanje kondenzata nastaje usled pritiska koji se sastoji od razlike u Venturi cevi i pada pritiska na putu pare pregrejača od bubnja do tačke ubrizgavanja. Kondenzat se ubrizgava u šupljinu Venturi cijevi kroz 24 rupe prečnika 6 mm, smještene po obodu na uskom dijelu cijevi. Venturi cijev, pri punom opterećenju kotla, smanjuje pritisak pare povećanjem brzine na mjestu ubrizgavanja za 4 kgf/cm2. Maksimalni učinak jednog kondenzatora pri 100% opterećenju i projektnim parametrima pare i napojne vode je 17,1 t/h. VODENI EKONOMAJZER Ekonomajzer vode sa čeličnim koturom sastoji se od 2 dijela, smještena u lijevom i desnom dijelu donjeg okna. Svaki dio ekonomajzera sastoji se od 4 bloka: donjeg, 2 srednja i gornjeg. Po visini između blokova napravljeni su otvori. Ekonomajzer vode se sastoji od 110 kalemova koji se nalaze paralelno sa prednjom stranom kotla. Namotaji u blokovima su raspoređeni u razmaku od 30 mm i 80 mm. Prosjek i gornji blokovi ugrađuju se na grede smještene u plinskom kanalu. Radi zaštite od gasnog okruženja, ove grede su prekrivene izolacijom, zaštićene limovima debljine 3 mm od uticaja mašine za sačmarenje. Donji blokovi su okačeni na grede pomoću nosača. Stalci omogućavaju mogućnost uklanjanja paketa zavojnice tokom popravke. 8 Ulazne i izlazne komore ekonomajzera vode nalaze se izvan dimovodnih kanala i pričvršćene su na okvir kotla pomoću konzola. Hlađenje greda vodenog ekonomajzera (temperatura greda pri paljenju i tokom rada ne bi trebalo da prelazi 250°C) vrši se snabdevanjem hladnim vazduhom pod pritiskom ventilatora ventilatora, pri čemu se vazduh ispušta u usisne kutije. ventilatora. GRIJAČ ZRAKA U kotlarnici su ugrađena dva regenerativna grijača zraka RVP-54. Regenerativni grijač zraka RVP-54 je protuprotočni izmjenjivač topline koji se sastoji od rotacionog rotora zatvorenog unutar stacionarnog kućišta (slika 4). Rotor se sastoji od školjke prečnika 5590 mm i visine 2250 mm, izrađene od čeličnog lima debljine 10 mm i glavčine prečnika 600 mm, kao i radijalnih rebara koja povezuju glavčinu sa školjkom, koja dele rotor u 24 sektora. Svaki sektor je podijeljen vertikalnim listovima na P i S. 4. Strukturna šema regenerativnog grijača zraka: 1 – kutija; 2 – bubanj; 3 – tijelo; 4 – pakovanje; 5 – osovina; 6 – ležaj; 7 – pečat; 8 – elektromotor tri dijela. U njih se postavljaju dijelovi grijaćih ploča. Visina sekcija se postavlja u dva reda. Gornji red je vrući dio rotora, izrađen od odstojnika i valovitog lima debljine 0,7 mm. Donji red sekcija je hladni dio rotora i izrađen je od odstojnih ravnih limova debljine 1,2 mm. Hladni kraj pakovanja je podložniji koroziji i može se lako zamijeniti. Unutar glavčine rotora nalazi se šuplja osovina, koja na dnu ima prirubnicu na koju se oslanja rotor; glavčina je pričvršćena na prirubnicu pomoću klinova. RVP ima dva poklopca - gornji i donji, na kojima su ugrađene zaptivne ploče. 9 Proces razmjene topline se odvija zagrijavanjem rotorskog pakiranja u struji plina i hlađenjem u struji zraka. Sekvencionalno kretanje zagrijanog pakiranja od protoka plina do strujanja zraka provodi se rotacijom rotora frekvencijom od 2 okretaja u minuti. U svakom trenutku, od 24 sektora rotora, 13 sektora je uključeno u put gasa, 9 sektora je uključeno u vazdušni put, dva sektora su isključena i prekrivena zaptivnim pločama. Grijač zraka koristi princip protivtoka: zrak se uvodi sa izlazne strane i uklanja sa strane ulaza plina. Grijač zraka je dizajniran za zagrijavanje zraka od 30 do 280 °C dok hladi plinove od 331 °C do 151 °C kada radi na lož ulje. Prednost regenerativnih grijača zraka je njihova kompaktnost i mala težina, a glavni nedostatak je značajan protok zraka sa zračne na plinsku stranu (standardni usis zraka je 0,2-0,25). OKVIR KOTLA Okvir kotla se sastoji od čeličnih stubova , spojen horizontalnim gredama, rešetkama i podupiračima, a služi za podnošenje opterećenja od težine bubnja, svih grijaćih površina, kondenzatne instalacije, obloge, izolacije i servisnih površina. Okvir kotla je izrađen od zavarenih profila i čeličnog lima. Stubovi okvira su pričvršćeni na podzemni armiranobetonski temelj kotla, a podnožje (cipela) stubova je izliveno betonom. OBLOGA Obloga komore za sagorevanje se sastoji od vatrostalnog betona, sovelit ploča i zaptivnog magnezijumskog premaza. Debljina obloge je 260 mm. Ugrađuje se u obliku panela koji se pričvršćuju na okvir kotla. Plafonska obloga se sastoji od ploča debljine 280 mm, koje slobodno leže na cijevima pregrijača. Struktura panela: sloj vatrostalnog betona debljine 50 mm, sloj termoizolacionog betona debljine 85 mm, tri sloja sovelit ploča ukupne debljine 125 mm i sloj zaptivnog magnezijumskog premaza debljine 20 mm nanesen na metalna mreža. Obloga okretne komore i konvektivna osovina pričvršćeni su na panele, koji su zauzvrat pričvršćeni na okvir kotla. Ukupna debljina obloge komore za okretanje je 380 mm: vatrostalni beton - 80 mm, termoizolacioni beton - 135 mm i četiri sloja sovelit ploča debljine 40 mm. Obloga konvektivnog pregrijača pare sastoji se od jednog sloja termoizolacionog betona debljine 155 mm, sloja vatrostalnog betona - 80 mm i četiri sloja sovelit ploča - 165 mm. Između ploča nalazi se sloj sovelitne mastike debljine 2÷2,5 mm. Obloga vodenog ekonomajzera je debljine 260 mm i sastoji se od vatrootpornog i termoizolacionog betona i tri sloja sovelit ploča. MJERE SIGURNOSTI Rad kotlovskih jedinica mora se odvijati u skladu sa važećim „Pravilima za projektovanje i siguran rad kotlova na paru i toplu vodu“, koje je odobrio Rostechnadzor i „Tehničkim zahtjevima za sigurnost od eksplozije kotlovskih instalacija koje rade na lož ulje i prirodnog gasa“, kao i važećih „Pravila sigurnosti održavanja termoenergetske opreme elektrana“. Bibliografija 1. Uputstvo za upotrebu energetskog kotla TGM-84 u VAZ CHPP. 2. Meiklyar M.V. Moderni kotlovski agregati TKZ. M.: Energija, 1978. 3. Kovalev A.P., Leleev N.S., Vilensky T.V. Generatori pare: Udžbenik za univerzitete. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Dizajn i rad kotla TGM-84 Sastavio KALMYKOV Maxim Vitalievich Urednik N.V. Vershina Tehnički urednik G. N. ŠANKOVA Potpisano za objavljivanje 20.06.2006. Format 60x84 1/12. Offset papir. Ofset štampa. Uslovno p.l. 1.39. Conditional cr.-ott. 1.39. Academic ed. l. 1.25 Tiraž 100. P. – 171. _______________________________________________________________________________________________________________ Državna obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja „Samara državni tehnički univerzitet“ 432100. Samara, ul. Molodogvardejskaja, 244. Glavna zgrada 12

Opis objekta.

Puno ime:„Automatizovani kurs „Rad kotlovske jedinice TGM-96B pri sagorevanju lož ulja i prirodnog gasa.”

simbol:

godina izdanja: 2007.

Za obuku operativnog osoblja za servisiranje kotlovskih instalacija razvijen je automatizirani kurs obuke o radu kotlovske jedinice TGM-96B ovog tipa i predstavlja sredstvo za obuku, predispitnu pripremu i ispitno testiranje osoblja CHP.

AUK je sastavljen na osnovu regulatorne i tehničke dokumentacije koja se koristi u radu kotlova TGM-96B. Sadrži tekstualni i grafički materijal za interaktivno učenje i testiranje učenika.

Ovaj AUC opisuje dizajn i tehnološke karakteristike glavna i pomoćna oprema kotlova TGM-96B i to: komora za sagorevanje, bubanj, pregrejač, konvektivna osovina, agregat, uređaji za provlačenje, kontrola temperature pare i vode itd.

Razmatraju se režimi puštanja, normalnog, hitnog i isključenog rada kotlovske instalacije, kao i glavni kriterijumi pouzdanosti za grejanje i hlađenje parovoda, ekrana i drugih elemenata kotla.

Razmatran je sistem automatskog upravljanja kotlom, sistem zaštite, blokada i alarma.

Utvrđen je postupak prijema na pregled, ispitivanje i popravku opreme, sigurnosna pravila i sigurnost od požara i eksplozija.

AUC sastav:

Automatizovani kurs obuke (ATC) je softverski alat dizajniran za početnu obuku i naknadnu proveru znanja osoblja elektrana i električne mreže. Prije svega, za obuku osoblja za rad i održavanje.

Osnovu AUC-a čine postojeća proizvodnja i opisi poslova, regulatorni materijali, podaci proizvođača opreme.

AUC uključuje:

• odjeljak za opšte teorijske informacije;
• dio koji govori o dizajnu i pravilima rada određene vrste opreme;
• odjeljak za samotestiranje učenika;
• ispitivački blok.

Osim tekstova, AUK sadrži neophodan grafički materijal (dijagrame, crteže, fotografije).

Informativni sadržaj AUC-a.

Tekstualni materijal je sastavljen na osnovu uputstva za upotrebu kotlovskog agregata TGM-96, fabričkih uputstava, drugih regulatornih i tehničkih materijala i uključuje sledeće delove:

1. Kratak opis konstrukcije kotlovske jedinice TGM-96.
1.1. Glavni parametri.
1.2. Izgled bojlera.
1.3. Komora za sagorevanje.
1.3.1. Zajednički podaci.
1.3.2. Postavljanje grejnih površina u ložište.
1.4. Gorionik.
1.4.1. Zajednički podaci.
1.4.2. Specifikacije gorionici.
1.4.3. Uljne mlaznice.
1.5. Bubanj i uređaj za odvajanje.
1.5.1. Zajednički podaci.
1.5.2. Intratimpanijski uređaj.
1.6. Pregrijač.
1.6.1. Opće informacije.
1.6.2. Pregrijač zračenja.
1.6.3. Plafonski pregrijač.
1.6.4. Sito pregrijač pare.
1.6.5. Konvektivni pregrijač.
1.6.6. Dijagram toka pare.
1.7. Uređaj za regulaciju temperature pregrijane pare.
1.7.1. Kondenzacijska jedinica.
1.7.2. Uređaji za ubrizgavanje.
1.7.3. Dijagram opskrbe kondenzatom i napojnom vodom.
1.8. Ekonomajzer vode.
1.8.1. Zajednički podaci.
1.8.2. Ovjesni dio ekonomajzera.
1.8.3. Zidni paneli ekonomajzera.
1.8.4. Konvektivni ekonomajzer.
1.9. Grijač zraka.
1.10. Okvir kotla.
1.11. Obloga kotla.
1.12. Čišćenje grejnih površina.
1.13. Nacrt instalacije.
2. Izvod iz termičkog proračuna.
2.1. Glavne karakteristike kotla.
2.2. Koeficijenti viška vazduha.
2.3. Toplotni bilans i karakteristike ložišta.
2.4. Temperatura produkata sagorevanja.
2.5. Temperature pare.
2.6. Temperature vode.
2.7. Temperature vazduha.
2.8. Potrošnja kondenzata za ubrizgavanje.
2.9. Otpornost kotla.
3. Priprema kotla za pokretanje iz hladnog stanja.
3.1. Pregled i ispitivanje opreme.
3.2. Izrada dijagrama paljenja.
3.2.1. Sastavljanje krugova za zagrijavanje smanjene snage i ubrizgavanja.
3.2.2. Montaža krugova za parne cjevovode i pregrijač.
3.2.3. Montaža gasno-vazdušnog kanala.
3.2.4. Priprema kotlovskih gasovoda.
3.2.5. Montaža mazutovoda unutar kotla.
3.3. Punjenje bojlera vodom.
3.3.1. Opće odredbe.
3.3.2. Radnje prije punjenja.
3.3.3. Operacije nakon punjenja.
4. Paljenje kotla.
4.1. Zajednički dio.
4.2. Paljenje na gas iz hladnog stanja.
4.2.1. Ventilacija peći.
4.2.2. Punjenje gasovoda gasom.
4.2.3. Provjera nepropusnosti plinovoda i fitinga unutar kotla.
4.2.4. Paljenje prvog gorionika.
4.2.5. Paljenje drugog i narednih gorionika.
4.2.6. Indikatorski stupovi za ispuhivanje vode.
4.2.7. Raspored loženja kotla.
4.2.8. Duvanje donjih tačaka ekrana.
4.2.9. Temperaturni režim radijacijskog pregrijača pri potpaljivanju.
4.2.10. Temperaturni režim vodenog ekonomajzera za vreme potpaljivanja.
4.2.11. Spajanje kotla na glavni vod.
4.2.12. Podizanje opterećenja na nominalnu vrijednost.
4.3. Paljenje kotla iz vrućeg stanja.
4.4. Paljenje kotla pomoću sheme recirkulacije vode u kotlu.
5. Održavanje kotla i opreme u toku rada.
5.1. Opće odredbe.
5.1.1. Glavni zadaci operativnog osoblja.
5.1.2. Regulacija izlazne pare kotla.
5.2. Održavanje kotla koji radi.
5.2.1. Zapažanja tokom rada kotla.
5.2.2. Napajanje kotla.
5.2.3. Kontrola temperature pregrijane pare.
5.2.4. Kontrola režima sagorevanja.
5.2.5. Duva bojler.
5.2.6. Rad kotla na lož ulje.
6. Prelazak sa jedne vrste goriva na drugu.
6.1. Prelazak sa prirodnog gasa na lož ulje.
6.1.1. Konverzija gorionika sa gornjeg plina na lož ulje iz glavne kontrolne sobe.
6.1.2. Pretvaranje gorionika sa lož ulja na prirodni plin na licu mjesta.
6.2. Prelazak sa mazuta na prirodni gas.
6.2.1. Konverzija grijača sa loživog ulja na prirodni plin iz glavne kontrolne sobe.
6.2.2. Pretvaranje gorionika sa lož ulja na prirodni plin na licu mjesta.
6.3. Zajedničko sagorevanje prirodnog gasa i lož ulja.
7. Zaustavite kotlovsku jedinicu.
7.1. Opće odredbe.
7.2. Zaustavite kotao u rezervi.
7.2.1. Radnje osoblja tokom gašenja.
7.2.2. Ispitivanje sigurnosnih ventila.
7.2.3. Postupci osoblja nakon gašenja.
7.3. Isključivanje kotla sa hlađenjem.
7.4. Isključivanje kotla u nuždi.
7.4.1. Slučajevi isključenja kotla u nuždi zbog zaštite ili osoblja.
7.4.2. Slučajevi hitnog isključivanja kotla po nalogu glavnog inženjera.
7.4.3. Daljinsko isključivanje kotla.
8. Vanredne situacije i postupak za njihovo otklanjanje.
8.1. Opće odredbe.
8.1.1. Zajednički dio.
8.1.2. Odgovornosti dežurnog osoblja u slučaju nesreće.
8.1.3. Postupci osoblja tokom nezgode.
8.2. Skidanje opterećenja.
8.3. Rasterećenje stanice uz gubitak pomoćnih potreba.
8.4. Smanjenje nivoa vode.
8.4.1. Znakovi propadanja i radnje osoblja.
8.4.2. Postupci osoblja nakon likvidacije nesreće.
8.5. Rastući nivo vode.
8.5.1. Znakovi i radnje osoblja.
8.5.2. Postupanje osoblja u slučaju kvara zaštite.
8.6. Kvar na svim uređajima za indikaciju vode.
8.7. Puknuće sitaste cevi.
8.8. Puknuće cijevi pregrijača.
8.9. Pukao je cijev ekonomajzera vode.
8.10. Detekcija pukotina u cjevovodima i parnim spojevima kotla.
8.11. Povećanje pritiska u bubnju za više od 170 atm i kvar sigurnosnih ventila.
8.12. Zaustavljanje isporuke gasa.
8.13. Smanjenje pritiska lož ulja iza regulacionog ventila.
8.14. Isključivanje oba dimovoda.
8.15. Onemogućavanje oba ventilatora.
8.16. Onemogućavanje svih RVP-ova.
8.17. Sagorijevanje naslaga u grijačima zraka.
8.18. Eksplozija u peći ili dimovodnim kanalima kotla.
8.19. Lom gorionika, nestabilan način sagorevanja, pulsiranje u peći.
8.20. Ubrizgavanje vode u pregrijač.
8.21. Puknuće glavnog mazuta.
8.22. Dolazi do pucanja ili požara u cjevovodima lož ulja unutar kotla.
8.23. Puknuće ili požar na magistralnim gasovodima.
8.24. Na plinovodima unutar kotla dolazi do pucanja ili požara.
8.25. Smanjenje vanjske temperature zraka ispod izračunate.
9. Automatizacija kotla.
9.1. Opće odredbe.
9.2. Regulator nivoa.
9.3. Regulator sagorevanja.
9.4. Regulator temperature pregrijane pare.
9.5. Regulator kontinuiranog duvanja.
9.6. Regulator fosfatiranja vode.
10. Termička zaštita kotao
10.1. Opće odredbe.
10.2. Zaštita pri prepunjavanju kotla.
10.3. Zaštita kada je nivo propušten.
10.4. Zaštita kada su usisivači dima ili duvaljke isključeni.
10.5. Zaštita kada su svi RVP-ovi isključeni.
10.6. Hitno zaustavljanje kotla sa dugmetom.
10.7. Zaštita od pada pritiska goriva.
10.8. Zaštita od povećanja pritiska gasa.
10.9. Rad prekidača vrste goriva.
10.10. Zaštita od gašenja baklje u ložištu.
10.11. Zaštita za povećanje temperature pregrijane pare iza kotla.
11. Postavke tehnološka zaštita i alarmi.
11.1. Obradite postavke alarma.
11.2. Postavke zaštite procesa.
12. Impulsni sigurnosni uređaji kotla.
12.1. Opće odredbe.
12.2. Rad IPU.
13. Sigurnosne mjere i mjere zaštite od požara.
13.1. Zajednički dio.
13.2. Sigurnosni propisi.
13.3. Sigurnosne mjere prilikom odnošenja kotla na popravku.
13.4. Zahtjevi sigurnosti i zaštite od požara.
13.4.1. Zajednički podaci.
13.4.2. Sigurnosni zahtjevi.
13.4.3. Sigurnosni zahtjevi za rad kotla koji koriste zamjene za lož ulje.
13.4.4. Zahtjevi zaštite od požara.

14. Grafički materijal u ovoj AUC predstavljen je u 17 crteža i dijagrama:
14.1. Izgled kotla TGM-96B.
14.2. Ispod komore za sagorevanje.
14.3. Jedinica za pričvršćivanje sitastih cijevi.
14.4. Dijagram rasporeda plamenika.
14.5. Gorionik.
14.6. Intratimpanijski uređaj.
14.7. Kondenzacijska jedinica.
14.8. Dijagram smanjenog napajanja kotla i jedinice za ubrizgavanje.
14.9. Desuperheater.
14.10. Sastavljanje kola za zagrijavanje smanjenog napajanja.
14.11. Dijagram loženja kotla (put pare).
14.12. Dijagram plinsko-vazdušnih kanala kotla.
14.13. Dijagram gasovoda unutar kotla.
14.14. Dijagram cjevovoda lož ulja unutar kotla.
14.15. Ventilacija peći.
14.16. Punjenje gasovoda gasom.
14.17. Provjera gustine gasovoda.

Provjera znanja

Nakon proučavanja tekstualnog i grafičkog materijala, student može pokrenuti program samotestiranja. Program je test kojim se provjerava stepen asimilacije nastavnog materijala. U slučaju netačnog odgovora, operater dobija poruku o grešci i citat iz teksta uputstva koji sadrži tačan odgovor. Ukupan broj pitanja za ovaj kurs je 396.

Ispit

Nakon prolaska obuka i samokontrole znanja, student polaže ispitni test. Sadrži 10 pitanja koja su automatski odabrana nasumično između pitanja predviđenih za samotestiranje. Tokom ispita, od ispitanika se traži da odgovori na ova pitanja bez navođenja ili mogućnosti da se pozove na udžbenik. Nijedna poruka o grešci se ne prikazuje dok se testiranje ne završi. Nakon završenog ispita student dobija protokol u kojem se navode predložena pitanja, opcije odgovora koje je ispitanik odabrao i komentari na pogrešne odgovore. Ispit se ocjenjuje automatski. Protokol testiranja je sačuvan na čvrstom disku računara. Moguće ga je štampati na štampaču.

Tipične energetske karakteristike kotla TGM-96B odražavaju tehnički ostvarivu efikasnost kotla. Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za izradu standardnih karakteristika kotlova TGM-96B pri sagorijevanju lož ulja.

MINISTARSTVO ENERGIJE I ELEKTRIFIKACIJE SSSR-a

GLAVNI TEHNIČKI ODJEL ZA POSLOVANJE
ENERGETSKI SISTEMI

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE
KOTAO TGM-96B ZA SAGOREVANJE LOŽULJA

Moskva 1981

Ovu standardnu ​​energetsku karakteristiku razvio je Soyuztekhenergo (eng. G.I. GUTSALO)

Tipične energetske karakteristike kotla TGM-96B su sastavljene na osnovu termičkih ispitivanja koje su sproveli Soyuztekhenergo u Rigi CHPP-2 i Sredaztekhenergo u CHPP-GAZ, i odražavaju tehnički ostvarivu efikasnost kotla.

Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za izradu standardnih karakteristika kotlova TGM-96B pri sagorijevanju lož ulja.

Aplikacija

. KRATKE KARAKTERISTIKE KOTLOVSKE OPREME

1.1 . Kotao TGM-96B kotlovnice Taganrog - kotao na plinsko ulje sa prirodnom cirkulacijom i rasporedom u obliku slova U, dizajniran za rad sa turbinama T -100/120-130-3 i PT-60-130/13. Basic parametri dizajna kotlovi koji rade na lož ulje dati su u tabeli. .

Prema TKZ-u, minimalno dozvoljeno opterećenje kotao prema stanju cirkulacije iznosi 40% od nominalnog.

1.2 . Komora za sagorijevanje je prizmatičnog oblika i u tlocrtu je pravougaonik dimenzija 6080x14700 mm. Zapremina komore za sagorevanje je 1635 m3. Toplotni napon zapremine sagorevanja je 214 kW/m 3, odnosno 184 · 10 3 kcal/(m 3 · h). Komora za sagorijevanje sadrži zaslone za isparavanje i radijacijski zidni pregrijač pare (WSR) na prednjem zidu. U gornjem dijelu peći, u rotirajućoj komori smješten je sitasti pregrijač pare (SSH). U donjem konvektivnom oknu pored strujanja plinova su smještena dva paketa konvektivnog parnog pregrijača (CS) i vodenog ekonomajzera (WES).

1.3 . Put pare kotla sastoji se od dva nezavisna toka sa prenosom pare između bočnih strana kotla. Temperatura pregrijane pare se reguliše ubrizgavanjem sopstvenog kondenzata.

1.4 . Na prednjem zidu komore za sagorevanje nalaze se četiri dvoprotočna plinsko-uljna gorionika HF TsKB-VTI. Gorionici su postavljeni u dva nivoa na nivoima od -7250 i 11300 mm sa uglom elevacije prema horizontu od 10°.

Za sagorevanje lož ulja, paromehaničke mlaznice Titan imaju nominalni kapacitet od 8,4 t/h pri pritisku lož ulja od 3,5 MPa (35 kgf/cm2). Tlak pare za pročišćavanje i prskanje loživog ulja preporučuje postrojenje da bude 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Potrošnja pare po mlaznici je 240 kg/h.

1.5 . Instalacija kotla je opremljena sa:

Dva ventilatora VDN-16-P kapaciteta 259 · 10 3 m 3 /h sa rezervom od 10%, pritiskom sa rezervom od 20% od 39,8 MPa (398,0 kgf/m 2), snage 500 /250 kW i brzinom rotacije od 741 /594 o/min svake mašine;

Dva dimovoda DN-24×2-0,62 GM kapaciteta 415 10 3 m 3 /h sa marginom od 10%, tlakom sa marginom od 20% od 21,6 MPa (216,0 kgf/m2), snage 800 /400 kW i brzinom rotacije od 743/595 o/min za svaku mašinu.

1.6. Za čišćenje konvektivnih grijaćih površina od naslaga pepela, projektom je predviđena sačmarska instalacija; za čišćenje RVP-a, pranje vodom i puhanje parom iz bubnja uz smanjenje tlaka u prigušnoj instalaciji. Trajanje jednog duvanja je 50 minuta.

. TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE KOTLA TGM-96B

2.1 . Tipične energetske karakteristike kotla TGM-96B ( pirinač. , , ) sastavljen je na osnovu rezultata termičkih ispitivanja kotlova u Rigi CHPP-2 i GAZ CHPP u skladu sa uputstvima i smjernicama za standardizaciju tehničkih i ekonomskih pokazatelja kotlova. Karakteristika odražava prosječnu efikasnost novog kotla koji radi sa turbinama T -100/120-130/3 i PT-60-130/13 pod dole navedenim uslovima, uzeti kao početni.

2.1.1 . U bilansu goriva elektrana na tečna goriva, najveći dio je lož ulje s visokim sadržajem sumpora M 100. Dakle, karakteristike su sastavljene za lož ulje M 100 ( GOST 10585-75) sa karakteristikama: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Obavljeni su svi potrebni proračuni za radnu masu mazuta

2.1.2 . Pretpostavlja se da je temperatura loživog ulja ispred mlaznica 120° C ( t tl= 120 °C) na osnovu uslova viskoznosti lož ulja M 100, jednako 2,5° VU, prema § 5.41 PTE.

2.1.3 . Prosječna godišnja temperatura hladnog zraka (t x .v.) na ulazu u ventilator se uzima 10° C , budući da se kotlovi TGM-96B uglavnom nalaze u klimatskim regionima (Moskva, Riga, Gorki, Kišinjev) sa prosečnom godišnjom temperaturom vazduha blizu ove temperature.

2.1.4 . Temperatura zraka na ulazu u grijač zraka (t ch) se uzima kao 70° C i konstantan kada se opterećenje kotla promijeni, prema § 17.25 PTE.

2.1.5 . Za unakrsne elektrane, temperatura napojne vode (t p.v.) ispred kotla se pretpostavlja da je proračunat (230 °C) i konstantan kada se opterećenje kotla promijeni.

2.1.6 . Pretpostavlja se da je specifična neto potrošnja toplote za turbinsku jedinicu 1750 kcal/(kWh), prema termičkim testovima.

2.1.7 . Pretpostavlja se da koeficijent protoka toplote varira sa opterećenjem kotla od 98,5% pri nazivnom opterećenju do 97,5% pri 0,6 opterećenjaD nom.

2.2 . Proračun standardnih karakteristika izvršen je u skladu sa uputstvima „Termičkog proračuna kotlovskih agregata (normativna metoda)“ (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Bruto efikasnost kotla i gubitak toplote sa dimnim gasovima izračunati su u skladu sa metodologijom iznesenom u knjizi Ya.L. pecker " Termički proračuni prema datim karakteristikama goriva“ (M.: Energia, 1977).

Gdje

Evo

α h = α "ve + Δ α tr

α h- koeficijent viška vazduha u izduvnim gasovima;

Δ α tr- usisne čašice u gasni put kotla;

Ugh- temperatura dimnih gasova iza dimovoda.

Proračun uključuje vrijednosti temperature dimnih plinova izmjerene u termičkim ispitivanjima kotla i svedene na uslove za izradu standardnih karakteristika (ulazni parametrit x in, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . Koeficijent viška vazduha na radnoj tački (iza vodenog ekonomajzera)α "ve Pretpostavlja se da je 1,04 pri nazivnom opterećenju i varira do 1,1 pri 50% opterećenja na osnovu termičkog ispitivanja.

Smanjenje izračunatog (1.13) koeficijenta viška vazduha iza vodnog ekonomajzera na onaj prihvaćen u standardnoj specifikaciji (1.04) postiže se pravilnim održavanjem režima sagorevanja u skladu sa kartom režima kotla, u skladu sa zahtevima PTE u odnosu na dovod zraka u peć i na put plina i odabir seta mlaznica.

2.2.3 . Pretpostavlja se da je usis vazduha u gasni put kotla pri nazivnom opterećenju 25%. S promjenom opterećenja, usis zraka određuje se formulom

2.2.4 . Gubitak toplote usled hemijskog nepotpunog sagorevanja goriva (q 3 ) uzimaju se jednakima nuli, jer su tokom ispitivanja kotla sa viškom vazduha, prihvaćenih u Standardnim energetskim karakteristikama, izostali.

2.2.5 . Gubitak toplote usled mehaničkog nepotpunog sagorevanja goriva (q 4 ) uzimaju se jednakima nuli prema „Pravilniku o usklađivanju standardnih karakteristika opreme i izračunate specifične potrošnje goriva“ (Moskva: STSNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Gubitak toplote u okruženje (q 5 ) nisu utvrđene tokom testiranja. Izračunavaju se prema „Metodi ispitivanja kotlovskih instalacija“ (M.: Energia, 1970) prema formuli

2.2.7 . Specifična potrošnja energije za električnu napojnu pumpu PE-580-185-2 izračunata je korištenjem karakteristika pumpe preuzetih iz tehničkih specifikacija TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Specifična potrošnja energije za propuh i eksploziju izračunava se na osnovu potrošnje energije za pogon ventilatora i odvoda dima, mjerene tokom termičkih ispitivanja i svedene na uslove (Δ α tr= 25%) usvojeno prilikom izrade normativnih karakteristika.

Utvrđeno je da uz dovoljnu gustinu gasnog puta (Δ α ≤ 30%) dimovodni uređaji daju nazivno opterećenje kotla pri maloj brzini, ali bez ikakve rezerve.

Ventilatori sa malim brojem obrtaja obezbeđuju normalan rad kotla do opterećenja od 450 t/h.

2.2.9 . Ukupno električna energija Mehanizmi instalacije kotla uključuju snagu električnih pogona: električnu pumpu za napajanje, dimovode, ventilatore, regenerativne grijače zraka (sl. ). Snaga elektromotora regenerativnog grijača zraka uzima se prema podacima iz pasoša. Termičkim ispitivanjem kotla određena je snaga elektromotora dimovoda, ventilatora i električne napojne pumpe.

2.2.10 . Specifična potrošnja topline za grijanje zraka u jedinici za grijanje izračunava se uzimajući u obzir zagrijavanje zraka u ventilatorima.

2.2.11 . Specifična potrošnja topline za vlastite potrebe kotlovnice uključuje gubitke topline u grijačima zraka, čija je efikasnost 98%; za uduvavanje parom RVP-a i gubitke toplote usled upuhivanja pare kotla.

Potrošnja topline za upuhivanje parom RVP-a izračunata je pomoću formule

Q obd = G obd · i obd · τ obd· 10 -3 MW (Gcal/h)

Gdje G obd= 75 kg/min u skladu sa „Standardom za potrošnju pare i kondenzata za pomoćne potrebe agregata od 300, 200, 150 MW” (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

i obd = ja us. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 uređaja sa trajanjem duvanja od 50 min kada su uključeni tokom dana).

Potrošnja topline sa upuhvanjem kotla izračunata je po formuli

Q nast = G prod · i k.v· 10 -3 MW (Gcal/h)

Gdje G prod = PD br. 10 2 kg/h

P = 0,5%

i k.v- entalpija kotlovske vode;

2.2.12 . Postupak ispitivanja i izbor mjernih instrumenata koji se koriste pri ispitivanju utvrđeni su „Metodologijom za ispitivanje kotlovskih instalacija“ (M.: Energia, 1970).

. IZMJENE REGULATORNIH INDIKATORA

3.1 . Da donesem glavno standardni indikatori rada kotla na promijenjene uslove njegovog rada u dozvoljenim granicama odstupanja vrijednosti parametara, izmjene su date u obliku grafikona i digitalnih vrijednosti. Izmjene i dopuneq 2 u obliku grafikona prikazani su na sl. , . Korekcije temperature dimnih gasova prikazane su na Sl. . Pored navedenih, daju se i korekcije za promjene temperature grijanja lož ulja koje se dovodi u kotao i za promjene temperature napojne vode.

Povratak